第一篇：冷热电三联供计算分析
冷热电三联供计算分析
国家发改委、财政部、住房城乡建设部、能源局在2022年10月发了“关于发展天然气分布式能源的指导意见”。其中有段：“天然气分布式能源是指利用天然气为燃料，通过冷热电三联供等方式实现能源的梯级利用，综合能源利用效率在70%以上，并在负荷中心就近实现能源供应的现代能源供应方式，是天然气高效利用的重要方式。”
根据这个精神做冷热电联产实际运行的计算分析。（实例）以热定电，使能源利用率，经济效益最大化。例
一、赣州锦秀新天地
功用实施范围：一座三层综合商场，七幢连体别墅（14套）。先确定热耗量
根据当地空调期常年平均气候，按舒适性空调条件计算。综合商场空调制冷需总冷量2925kw/h。
空调制热需总热量1380kw/h。七幢连体别墅空调制冷需总冷量1130kw/h。
空调制热需总热量790kw/h。
每小时出65℃热水3m³需热量195 kw/h。
这里以吸收式制冷机形式生产空调冷原；以板式热交换器形式转换生产空调热源；以水—水容积式热交换器形式生产65℃生活热水。
综合商场和七幢别墅制冷空调同时运行时，需总制冷量4055 kw/h。采用单效热水型溴化锂吸收式制冷机组生产此冷量，需耗热能（循环热水）5068 kw/h。（能效比0.8）
综合商场和七幢别墅制热空调同时运行时，需总制热量2170 kw/h。采用板式换热器转换生产此热量，需耗热能（循环热水）2214 kw/h（能效比0.98）
采用容积式换热器转换生产生活热水，需耗热能（循环热水）200 kw/h（能效比0.98）
当制冷空调运行和生产生活热水时，热负荷为5068kw/h 200kw/h=5268 kw/h，为此系统的最大热负荷。
再确定选择发电机组
根据曼海姆燃气发电机组TCG2022 V20样本所列技术数据。
电功率为2000KW；热输出为1990KW。总效率87%。
其中热输出中，缸套水热量1006KW；排气热量972KW可以搜集再利用。
缸套水经热交换转换可利用率98%，释出热量986KW； 排气热量转换产循环热水可利用率76%，释出热量738KW。
上二项相加总可利用热量1724KW。（热量利用率87%）
按前面所算最大热负荷，需要配置三台TCG2022 V20发电机组。
总出电功率6000KW；热输出5970KW。
以上计算在实际运行能兑现，综合能源利用效率可达81%。
其中最关键是热量搜集转换再利用的研考设计。系统设备配置参考，运行流程设计及深度细化计算
1、运行流程：
2、能量分配、输送细化计算：
3、设备配置： 制冷设备： 制热设备： 生活热水设备 缸套水热交换设备 烟气余热回收设备 水处理设备 热水储运设备
4、运行成本计算
例
二、南充化学工业园区
功用实施范围：南充化学工业园科研中心，主楼地面11层，地下一层，二
个二层附楼，总建筑面积46105.8米²。
先确定总热负荷
第二篇：热泵,冷热电三联供
冷热电三联供---------热
赵强 2022031383 热动112
摘要——燃气冷热电三联供，是指以天然气为主要燃料带动燃气轮机或内燃机等燃气发电设备运行，产生的电力满足用户的电力需求，系统排出的废热通过余热锅炉或者余热直燃机等余热回收利用设备向用户供热、供冷。经过能源的梯级利用使能源利用效率从常规发电系统的40%左右提高到80%左右，节省了大量一次能源。
其中涉及到的设备有余热锅炉，燃气锅炉等，主要介绍余热锅炉
引言——余热锅炉是锅炉的一种，它主要是利用燃气轮机排气的余产生蒸汽。
在燃气轮机内做功后排出的燃气，仍具有比较高的温度，一般在540℃左右，利用这部分气体的热能，可以提高整个装置的热效率。通常是利用此热量加热水，使水变成蒸汽。蒸汽可以用来推动蒸汽轮机一发电机，也可用于生产过程的加热或供生活取暖用。
利用燃气轮机排气的热量来产汽的设备，称为“热回收蒸汽发生器”，表明回收了排气的热量。我国习惯上称为“余热锅炉，并把燃气轮机的排气简称为“烟气”。“余热锅炉”通常是没有燃烧器的，如果需要高压高温的蒸汽，可以在“余热锅炉”内装一个附加燃烧器。通过燃料的燃烧使整个烟气温度升高，能够产生高参数的蒸汽。
例如某余热锅炉不装燃烧器时，入口烟气温度为500℃，装设附加燃烧器后，可使入口烟气温度达到756℃。蒸汽的压力可以从4MPa升到10MPa，蒸汽的温度可以从450℃升到510℃，蒸汽可以供高温高压汽轮机用，从而增加了电功率输出。按余热锅炉烟气侧热源分类
1．无补燃的余热锅炉
这种余热锅炉单纯回收燃气轮机排气的热量，产生一定压力和温度的蒸汽。2．有补燃的余热锅炉
由于燃气轮机排气中含有14％～18％的氧，可在余热锅炉的恰当位置安装补燃燃烧器，充天然气和燃油等燃料进行燃烧，提高烟气温度，还可保持蒸汽参数和负荷稳定，以相应提高蒸汽参数和产量，改善联合循环的变工况特性。
一般来说，采用无补燃的余热锅炉的联合循环效率相对较高。目前，大型联合循环大多采用无补燃的余热锅炉。
按余热锅炉产生的蒸汽的压力等级分类
目前余热锅炉采用有单压、双压、双压再热、三压、三压再热等五大类的汽水系统。1．单压级余热锅炉
余热锅炉只生产一种压力的蒸汽供给汽轮机。2．双压或多压级余热锅炉
余热锅炉能生产两种不同压力或多种不同压力的蒸汽供给汽轮机 按受热面布置方式分类
1．卧式布置余热锅炉
2．立式布置余热锅炉
锅炉热量转换的过程
在发电锅炉的热量传递过程中，前面所述的导热、对流、辐射三种传热方式同时存在，只是在锅炉不同的部位，以一种传递方式为主。
例如：锅炉炉膛水冷壁的传热是以辐射为主，尾部省煤器、空气预热器是以对流传热为主，而炉膛出口的过热器受热面，有以辐射传热为主的辐射过热器，也有以对流传热为主的对流过热器。
余热锅炉组成及工作过程
通常余热锅炉由省煤器、蒸发器、过热器以及联箱和汽包等换热管组和容器等组成，在有再热器的蒸汽循环中，可以加设再热器。
在省煤器中锅炉的给水完成预热的任务，使给水温度升高到接近饱和温度的水平；在蒸发器中给水相变成为饱和蒸汽；在过热器中饱和蒸汽被加热升温成为过热蒸汽；在再热器中再热蒸汽被加热升温到所设定的再热温度。
余热锅炉与普通锅炉的区别
余热锅炉主要是利用燃气轮机排气作为热源，因此不需要燃烧系统
(除非有补燃要求)。
余热锅炉不用风机(通风来自于燃气轮机的排气)。余热锅炉可在多压状态下产生蒸汽提高了热回收效率。对流热交换而不是辐射热交换。余热锅炉不采用膜式水冷壁结构。余热锅炉采用翅片管提高传热效率。
余热锅炉布置图
从燃气轮机出来的高温烟气有两路出口，一路进入余热锅炉，从主烟囱排入大气，另一路进入旁路烟囱排入大气。每路烟道上都装有挡板，共有三个挡板，主烟道上的挡板称“主挡板”，旁路烟道上的档板称“旁路档板”，主烟囱处的档板称“烟囱挡板”，各挡板是配合使用的。
燃气轮机工作而余热锅炉不工作，要开启旁路挡板，关闭主挡板。燃气轮机与余热锅炉同时工作，要关闭旁路挡板，开启主挡板。另一方面为调节余热锅炉的产汽量，主挡板和旁路挡板可以部份开启或部份关闭。
余热锅炉工作时，应该开启烟囱挡板。当余热锅炉短时间停炉，可以关闭烟囱挡板，以防止余热锅炉内的热量损失。因为余热锅炉内温度比较高，周围冷空气可以进入余热锅炉，形成自然对流将热量带走，关闭烟囱挡板就能防止外界气流进入余热锅炉，以保存热量，准备随时起动余热锅炉。如果余热锅炉要停炉检修，希望冷却速度快些，可以开启烟囱挡板。过热器
过热器的作用是将蒸汽从饱和温度加热到一定的过热温度。
它位于温度最高的烟气区，而管内工质为蒸汽，受热面的冷却条件较差，从而在余热锅炉各部件中最高的金属管壁温度 省煤器
省煤器的作用是利用尾部低温烟气的热量来加热余热锅炉给水，从而降低排气温度，提高余热锅炉以及联合循环的效率，节约燃料消耗量。
常规锅炉的省煤器分为沸腾式和非沸腾式两种，前者允许产生蒸汽而后者不允许产生蒸汽。
通常不希望联合循环中的余热锅炉在省煤器中产生蒸汽，因为蒸汽可能导致水击或局部过热，在机组刚起动以及低负荷时，省煤器管内工质流动速度很低，此时较容易产生蒸汽。采用省煤器再循环壁可以增加省煤器中水的质量流量，从而解决这个问题。另外可以布置烟气旁路系统，在部分负荷时将部分省煤器退出运行，这样也可以增加省煤器的工质流速。蒸发器
在蒸发器内，水吸热产生蒸汽。
通常情况下只有部分水变成蒸汽，所以管内流动的是汽水混合物。汽水混合物在蒸发器中向上流动，进入对应压力的汽包。
汽包
自然循环和强制循环的余热锅炉中，汽包是必不可少的重要部件。
汽包除了汇集省煤器给水和汇集从省煤器来的汽、水混合物外，还要提供合格的饱和蒸汽进入过热器或供给用户。
汽包内装有汽水分离设备，来自蒸发器的汽水混合物进行分离。
是很大的储水容器，从而具有较大的水容量和较多热惯性，对负荷变化不敏感。
汽包通常不受热，因为在接近饱和温度下运行时抗拉和屈服强度是关键的。减温器
减温器通常位于过热器或再热器出口管组的进口处，比如一、二级过热器之间。
减温水一般来自锅炉给水泵，为了能够正常的工作，它的压力要比蒸汽压力高2.76Mpa左右。
减温水通过喷口雾化后喷入湍流强烈的蒸汽中，蒸汽的速度和雾化的水滴尺寸是确定减温效果的两个最重要因素。
一个好的过热器或再热器设计，在额定负荷稳定运行时需要很少的喷水量。
余热锅炉主要特性参数
1.热端温差
热端温差是指换热过程中过热器入口烟气与过热器出口过热蒸汽之间的温差。
降低热端温差，可以得到较高的过热度，从而提高过热蒸汽品质。但降低热端温差，同时也会使过热器的对数平均温差降低，也就是增大了过热器的传热面积，加大了金属耗量。大量计算表明，当热端温差选择在30～60℃范围内，是比较合适的。
2．节点温差
节点温差也叫窄点温差，是换热过程中蒸发器出口烟气与被加热的饱和水汽之间的最小温差。
当节点温差减小时，余热锅炉的排气温度会下降，烟气余热回收量会增大，蒸汽产量和汽轮机输出功都随之增加，即对应着高的余热锅炉热效率，但平均传热温差也随之减小，这必将增大余热锅炉的换热面积。显然，是不允许等于零的，否则，余热锅炉的换热面积将为无穷大，这是不现实的。
此外，随着余热锅炉换热面积的增大，燃气侧的流阻损失也将增大，有可能使燃气轮机的功率有所减小，导致联合循环的热效率有下降的趋势。
3．接近点温差
接近点温差是指余热锅炉省煤器出口压力下饱和水温度和出口水温之间的温差 总结
冷热电三联供系统合理利用余热锅炉，燃气锅炉等，经过能源的梯级利用使能源利用效率从常规发电系统的40%左右提高到80%左右，节省了大量一次能源，提高了能源的综合利用功效。由于三联供在能源转换效率方面所具有的突出优势，使得其在世界各国的能源领域大都具有显著地位。参考文献及应用
燃气空调技术及应用，戴永庆主编 燃气空调，周邦宁主编
温州燃机电厂余热锅炉设计特点，余热锅炉 屠进主编
第三篇：冷热电三联产原理图
标题：图1热电冷三联产示意图 篇名：热电冷联产节能判定的新方法
说明：如图1、2所示,三联产系统由供热、发电及溴化锂吸收式制冷组成,共有Z级回热加热和热网加热器;分产系统由供热(工业炉)、发电(凝汽式机组)及CJFD2000
标题：图2 ST IG循环热电冷三联产总能系统A—压气机B—燃烧室C—透平D—发电机E—余热锅炉 篇名：双工质并联型联合循环热电冷三联产总能系统的研究
说明：ST IG循环是1974年,由美籍华人程大酋博士提出的,因此又称程式循环(如图2虚框内部分所示)。它与HAT循环的主要区别在于软水注入的位置不同篊JFD2022
标题：图7 HAT循环三联产总能系统的火用效率与回热度和透平进口温度的关系 篇名：HAT循环构成热电冷三联产总能系统的热经济性计算与分析
说明：图7为HAT循环三联产系统的火用效率和回热度与透平进口温度T4的关系。如图所示,系统火用效率随回热度变化的规律和系统能量利用率随回热度盋JFD2022
标题：图6 HAT循环三联产系统的能量利用率与循环回热度和透平进口温度的关系 篇名：HAT循环构成热电冷三联产总能系统的热经济性计算与分析
说明：如果只从循环的作功效率看,为保证循环经济性,不应降低HAT循环的回热度U。但是,从系统的能量利用率和系统的火用效率看,又是另一情况。图6蜟JFD2022
标题：1-压气机;2-饱和蒸发器;3-回热器;4-燃烧室5-湿空气透平;6-供热设备;7-制冷机图2最简单的HAT循环三联产形式
篇名：HAT循环构成热电冷三联产总能系统的可行性分析
说明：(5)由于水蒸气成分的存在,大大降低了燃烧室内NOx的生成量,即使不采用其他措施,燃气轮机排气中的NOx含量也能被控制在5×10-6VV内。另外,由CJFD2022
标题：图1煤气热电三联产工艺
篇名：煤气热电联产系统设计和运行问题探讨
说明：煤气热电三联产技术是将循环流化床锅炉和干馏煤气发生炉紧密结合,实现在一套系统中煤气、热力和电力的联合生产。即煤首先送入气化炉干馏艭JFD2022
标题：图1燃气三联产系统方案1示意图 篇名：以天然气为燃料的冷热电联产系统
说明：2.3燃用天然气的冷热电联产的系统方案典型冷热电联产系统一般包括:动力系统和发电机(供电)、余热回收装置(供热)、制冷系统(供冷)等.针对睠JFD2022
标题：图2燃气三联产系统方案2示意图 篇名：以天然气为燃料的冷热电联产系统
说明：2.3燃用天然气的冷热电联产的系统方案典型冷热电联产系统一般包括:动力系统和发电机(供电)、余热回收装置(供热)、制冷系统(供冷)等.针对睠JFD2022
标题：图3燃气三联产系统方案3示意图 篇名：以天然气为燃料的冷热电联产系统
说明：2.3燃用天然气的冷热电联产的系统方案典型冷热电联产系统一般包括:动力系统和发电机(供电)、余热回收装置(供热)、制冷系统(供冷)等.针对睠JFD2022 标题：图1“三联产”回转式干馏器系统 篇名：“三联产”回转式干馏器的密封
说明：在正常运行中,回转式干馏器按一定的速度匀速转动,其回转本体法兰与相应静止的部件之间应紧密接触,保持可靠的密封,见图1。否则,干馏器内部CJFD2022
标题：图1冷热电三联产原理图 篇名：冷热电三联产在我国的发展前景
说明：冷热电三联产系统主要由热源、一级管网、冷暖站、二级管网和用户设备组成(图1)。一般冬季 标题：图1“三联产”工业性放大试验原理图 篇名：应用干馏煤气发生装置的“三联产”工艺探索
说明：整个三联产装置由干馏器、循环流化床以及一些连结载体组成,它的工艺流程见图1。
标题：图1浦东国际机场能源中心燃机热、电、冷三联产系统 篇名：燃气轮机热电联产系统的应用和完善
说明：1机场能源中心的燃机三联产系统1.1设备配置(图1)收稿日期:2022 08 29
标题：图2热电冷三联产系统能量转换示意图 篇名：生物质能用于热电冷三联供系统的可行性
说明：热电冷三联产系统集制冷、供暖和发电过程一体化,是一种建立在能源梯级利用概念基础上的多联产总能系统。在三联产系统中,燃料燃烧的高品位CJFD2022
标题：图1热电冷三联产系统流程
篇名：住宅小区天然气热电冷三联产方案及其技术经济性能分析
说明：三联产系统主要采用燃气轮机 余热直燃溴化锂制冷机组组成,流程见图1[2]。
第四篇：天然气冷热电三联供系统操作规程
第一章
总
则
第一条
为了规范燃气冷热电三联供项目的日常运行维护标准，依据内燃机、直燃机操作规程，制定本制度。第二条
本制度适用于燃气冷热电三联供系统项目的日常运行及维护。
第三条
运营安全部为本制度的主管部门。
第二章 燃气冷热电三联供系统的定义
第四条 燃气冷热电三联供，即CCHP（Combined Cooling, Heating and Power），是指以天然气为主要燃料带动燃气轮机、微燃机或内燃机发电机等燃气发电设备运行，产生的电力供应用户的电力需求，系统发电后排出的余热通过余热回收利用设备(余热锅炉或者余热直燃机等)向用户供热、供冷。通过这种方式大大提高整个系统的一次能源利用率，实现了能源的梯级利用。
第五条 冷热电三联供是分布式能源的一种，具有节约能源、改善环境，增加电力供应等综合效益，是城市治理大气污染和提高能源综合利用率的必要手段之一。
第三章 发电操作
第六条 开机程序
（一）检查机油、和冷却水的液位有没有在规定的液位，如没有达到应补充至规定液位。
（二）检查柴油机冷却风扇与充电机皮带的松紧，如松便收紧；检查所有软管，看看是否会有接合处松脱破损、磨损，如有则收紧或换掉。
（三）打开燃料阀门，合上电源总开关。检查油门第七条第八条开关是否打开，保持低速启动电机。
若机组低速运行正常，可将转速逐渐增加到中速，进行预热运转，一定时间后，将转速增至额定转速。
检查机组散热、振动、三相电压、电流、频率和转速是否正常。若运行正常，则可以逐渐增加负荷，向系统供电。
关机程序
逐渐卸去负荷，断开空气开关。
在空载状况下，逐渐将转速降至中速，待机组水、油温降至70℃下时再行停机；
停机15分钟后，关闭发动机机房通风机。
注意事项
开机时不能用高速启动，否则会烧坏启动电机。
用启动电机启动时，启动时间不能超过5秒，连续启动三次无法启动起来要等机组冷却后再行
（四）（五）
（一）（二）
（三）（一）（二）启动，否则会烧毁起动电机。
第四章 制冷操作
第九条 开机程序
(一)合上机组控制箱电源，切换到“机组监视”画面，确认机组“故障监视”画面上无故障灯亮（冷水断水故障除外）。(二)确认冷水泵出口阀门处于关闭位置后启动冷水泵，缓慢打开冷水泵出口阀门，调整冷水流量（或压差）到机组额定流量（或压差）。
(三)确认冷却水泵出口阀门出去关闭位置后启动冷却水泵，逐步打开冷却水泵出口阀门。(四)打开机组燃料进口阀门。
(五)自动运行工况下，在“机组监视”画面上按“系统启动”键，然后“按确”认键、“确认完毕”键，机组进入运行状态。(六)启动冷却塔风机，调整冷却水流量，控制机组冷却水出水温度在36－38℃之间。
(七)当贮气室压力升至45㎜Hg以上时，启动真空泵，对其抽气1－2分钟。
(八)巡回检查机组运行情况，每隔2小时记录一次数据。第十条 停机程序
(一)按“系统停止”键，机组进入稀释运行状态。(二)关闭机组燃料进口阀门。(三)关闭冷却塔风机。(四)浓溶液浓度降至58%时自动停冷剂泵。
(五)浓溶液浓度降至56%后延时5分钟自动停溶液泵，自动关闭冷却水泵，延时3分钟后自动停冷水泵。(六)切断机组控制箱电源。第十一条 注意事项
(一)当机房温度低于20℃且停机时间超过8小时，停机时必须将蒸发器冷剂水全部旁通入吸收器。
(二)必须定期检查机组安全保护装置，确认其动作正确无误，确保机组正常运行。
(三)按照使用说明书要求检查其他各项内容。(四)当制冷机组停止运行而发电机组仍需要运行时，必须关闭机组进烟管道上的烟气截止阀，并打开通气管盖板，严禁高温烟气漏入机组。
第五章 供暖操作
第十二条 开机程序
(一)合上机组控制箱电源，切换到“机组监视”画面，确认机组“故障监视”画面上无故障灯亮（冷水断水故障除外）。
(二)开机前启动真空泵抽气，每2个月至少1次，每次约30分钟，每次操作必须按供热抽真空操作要求进行。(三)自动运行工况下，在“机组监视”画面上按“系统启动”键，然后按“确认”键、“确认完毕”键，机组进入运行状态。
(四)当贮气压力升至采暖设定值时，关闭冷却进水阀，15分钟后，进行真空泵排气操作。操作方法见使用说明书。
(五)巡回检查机组运行情况，每隔2小时记录一次数据。(六)机组启动前的检查事项
1、准备开启直燃机半小时到、A1、B1、B2、D1楼内测温并记录。
2、检查循环泵及前后阀门是否处于常开状态（循环泵两用两备）。
3、分水器进口阀门是否处于常开状态。
4、检查补水泵压力是否为0.2Kg，如低于0.2Kg需补水至0.2Kg。
5、检查燃气进口阀门是否为常开，供暖进出口阀门、烟道阀门是否为开启状态。
6、检查机组显示屏记录各项数据。
7、所有检查合格后方可开启直燃机。(七)机组运行期间的检查事项
1、直燃机是否运行正常，每20分钟检查一次。
2、补水泵压力表如高于0.2kg，开启分水器下方泄水阀门放水，放至0.2kg。
3、直燃机运行期间记录主机相关运行记录2次。
4、关闭直燃机后记录采暖供回水温度。
5、关闭直燃机后马上到，A1、B1、B2、D1楼内测温并记录数据。
6、严格按照公司规定运行直燃机，做到低温供暖，节能防冻。
(八)应急处理
1、分水器泄水阀门关闭不严，反复开启关闭泄水阀门，直至不再出水为止。
2、如发生停电首先关闭燃气进气阀门，再关闭直燃机。
第十三条 停机程序
(一)按“系统停止”键，机组进入稀释运行状态。(二)关闭机组燃料进口阀门。
(三)机组稀释运行停止后，关闭热水泵出口阀门后停热水泵。
(四)切断机组控制箱电源。第十四条 注意事项
(一)当机房温度低于20℃且停机时间超过8小时，停机时必须将蒸发器冷剂水全部旁通入吸收器。(二)必须定期检查机组安全保护装置，确认其动作正确无误，确保机组正常运行。
(三)按照使用说明书要求检查其他各项内容。(四)当机组停止运行而发电机组仍需要运行时，必须关闭机组进烟管道上的烟气截止阀，并打开通气管盖板，严禁高温烟气漏入机组。
第六章 设备日常检查与维护
第一部分 发电机运行的日常检查与维护
第十五条 发电机声音正常、振动、电压、电流各部位温度不超过额定值，若有超标，必须采取措施使其恢复，若措施无效则应汇报有关领导，采取紧急措施。
第十六条 发电机内部声音应正常无噼啪火花声，引出线、伸缩节、套管、电流互互感器等各接头不过热。第十七条 发电机及附属设备的检查：
（一）发电机及附属设备的温度、声音、震动情况是否正常。
（二）瓷瓶、套管是否破损，有无放电现象。
（三）接线是否牢固，接触是否良好，有无 过热变色现象。
（四）继电保护和自动装置运行正常。
（五）各种信号、表计指示正常。
第二部分 直燃机运行的日常检查与维护
第十八条 机组运行过程中，冷却水出机组温度最好控制在36℃—38 0C范围内。冷却水温度可通过控制冷却塔风机的启停或转速来调节，也可在冷却塔进口与出口之间设旁通管，通过调节旁通管上的阀门来控制进入冷却塔的水量，从而调节冷却水温度。在机组运转期间应对冷却水水质进行取样分析。冷却水的水质和补充水的水质如达不到要求，应进行水质处理。
第十九条
经常观察机组冷水出口温度的变化。如果冷水出口温度升高，且不是外界条件变化所致，而是机组性能下降，应查找原因。有可能是机组气密性不良或机内存有不凝性气体、冷剂水污染、机组结晶、表面活性剂（辛醇）减少、传热管结垢、端盖隔板破裂造成冷水短路等原因造成，应仔细分析。
第二十条
机组运行过程中，管理人员应经常检查熔晶管的温度。一般情况，熔晶管接触吸收器端，手可触及，并可长时间停留。若手可触及但不能长时间停留，则说明有溶液流过熔晶管，应检查原因。若属结晶前兆，应及早处理。若熔晶管温度较高，表明浓溶液侧可能结晶，应采取熔晶措施。第二十一条
如机组能经常抽出不凝性气体，应分析、检查原因，如未查出，则尽快进行气密性检查。如果机内压力迅速升高，则有可能为传热管破裂或机组其他部位发生异常泄漏，应尽快停机，停机后应尽快切断冷水、冷却水系统，使冷水、冷却水不与机组相通，并进行气密性检查和排除漏点。第二十二条
其他检查
1)检查真空泵油是否乳化或有脏污。
2)检查水泵是否振动，电机是否过热。
3)检查烟气阀门及热源热水三通阀动作是否正常。
4)检查余热烟气排放温度是否正常。
第五篇：空冷冷凝器计算说明书
课设题目：空冷冷凝器
一、设计条件：
某空调制冷机组采用空气冷却式冷凝器，要求制冷剂冷凝液过冷度5℃，压缩机在蒸发温度5℃，冷凝温度45℃时的排气温度为80℃,压缩机实际排气量为160kg/h；冷凝器空气进口温度为35℃。
二、其他参数
1、制冷剂采用R134A
2、采用肋片管式空冷冷凝器
3、传热管采用紫铜套铝片，参数自定，正三角形排列（错排）
三、完成内容
1.确定冷凝器热负荷，并进行冷凝器设计计算 2.提交计算程序以及计算说明书 3.相关工程图纸
一、计算冷凝器热负荷
由所给条件画出压焓图
1.根据tk=50℃和排气温度tdis=80℃,以及过冷度dt=5℃在 R134A压焓图上可以查出hdis=460kj/kg以及过冷液体要求hc=250kj/kg.所以冷凝器热负荷为 qmr*(hdis-hc)/3600=9.333kw
2.取进出口空气温差为8℃，则定性温度为39℃，可求出空气流量 qv2=1.029 m3/s 4.单位管长肋片面积Af2=0.5294 肋间基管表面积 Ab2=0.03 肋管外总表面积 A2=Af2 Ab2=0.5594
二、冷凝器的初步规划及有关参数选择
管排方式采用错排，正三角形排列。管间距s1=25.4mm 排间距s2=22mm
紫铜管选用10*0.7，翅片厚度df=0,12mm,肋片间距sf=1.8mm,沿气流方向管排数n=2排。
三，设计计算流程图 输入传热参数 Qk、tk、ta1、ta2输入结构参数：do、S1、S2、Sf、δf、δ尺寸参数：排数NB、每排排管数NC 型式参数：平片、光管、亲水膜、叉排由翅片管参数计算ff、fb、ft、肋化比β重设ωf计算风量Va，假设迎面风速ωf，求出ωmax计算空气侧换热系数αa、翅片效率η重设tw假设壁温tw，计算冷媒侧传热系数α由热平衡求出tw'否ift翅片型式铜管型式Abs(tw-tw')/tw<0.01是计算传热系数K、传热温差△tm计算传热面积F、长A、宽B、高C、翅片重GF、铜管重Gt计算实际迎面风速ωf‘是否Abs(ωf-ωf‘)/ωf<0.01计算风侧阻力△P1、冷媒侧压降△P2保存结果翅片型式
四、计算程序
#include
void main(){
double _tk=45, _tdis=80, _tc=5,_t2=35,_t3=43,tm;
double _hdis=460,_hc=250,Pk;
double _p2=1.128,_cp2=1.005,_v2=0.00001687,_r2=0.02751,qv2;
double _d0=0.01,_df=0.00012,_df1=0.0007,_s1=0.0254,_s2=0.022,_sf=0.0018,_di=0.0086,_n=2,_nb=18,db,Af2,Ab2,A2,A1,bt,bt1,ib,de;
//3.结构设计
double _r14=19.9238,_Bm=74.8481,_r0=0.0001;
tm=(_t2 _t3)/2;
Pk=qmr*(_hdis-_hc)/3600;
cout<<“冷凝器热负荷为：”<
qv2=Pk/(_p2*_cp2*(_t3-_t2));
cout<<“空气流量为”< db=(_d0 2*_df); Af2=2*(_s1*_s2-pi*db*db/4)/_sf; Ab2=pi*db*(1-_df/_sf); A2=Af2 Ab2; A1=pi*_di; bt=A2/A1; bt1=A2/(A1 A2); ib=(_s1-db)*(_sf-_df)/(_s1*_sf); de=2*(_s1-db)*(_sf-_df)/((_s1-db) (_sf-_df)); double a1,C1,C2,Re, L,m,n,wf,wmax,L2,wf2,L1,H; //4.空气侧换热系数 double nf2,n02,rh,rh1,rf=203,z,h1; rh=_s1/db; rh1=1.27*rh*pow(0.7,0.5); h1=db*(rh1-1)/2*(1 0.35*log(rh1)); L=_n*_s2; for(wf=2.0;wf<=4.5;wf =0.1) { wmax=wf/ib; Re=wmax*de/_v2; C1=1.36-0.24*Re/1000; C2=0.518-0.02314*(L/de) 0.000425*(L/de)*(L/de)-3*pow(10,-6)*(L/de)*(L/de)*(L/de); m=0.45 0.0066*(L/de); n=-0.28 0.08*(Re/1000); a1=C1*C2*(_r2/de)*pow(L/de,n)*pow(Re,m); z=pow(2*a1/rf/Re,0.5); //5.计算翅片效率及表面效率 nf2=tanh(m*h1)/m/h1; n02=1-Af2/A2*(1-nf2); double a2,tw=43.5;//6.计算管内换热系数??? a2=0.683*_r14*_Bm*pow((45-tw),-0.25)*pow(0.0086,-0.25); // 计算传热系数及传热面积 double Kof,at,A0; Kof=1/(bt/a2 _df1*bt1/rf _r0 1/a1/n02); at=(_t3-_t2)/log((_tk-_t2)/(_tk-_t3)); A0=Pk/(Kof*at)*1000; L=A0/A2; double Ay,e,e1; L1=L/(_nb*_n); H=_nb*_s1; L2=_n*_s2; Ay=L1*H; wf2=qv2/Ay; e=(wf2-wf)/wf; e1=fabs(e); if(e1<=0.01) break; } cout<<“迎面风速为wf2=”< cout<<“假设迎风风速wf=”< cout<<“有效长度L1=”< cout<<“高H=”< cout<<“深L2=”< double ap2,pz,Pst; 气阻力及风机选择 ap2=9.81*0.0113*(L2/de)*pow(_p2*wmax,1.7); cout<<“ap2=”< cout<<“根据ap2选取Pst的值”; cin>>Pst; pz=Pst _p2*wf2*wf2/2; cout<<“全压为pz=”< } //确定空冷冷凝器尺寸 //空 五、程序运行结果 六、结果分析 在设计计算中，需要先假设一个迎面风速，算出管内外换热系数和传热系数传热面积后会得出实际迎面风速。假设的和实际值需很接近才可以。所以在程序中，使用循环来完成此工程，省去了反复的迭代过程。 在该题的设计中，最后得到迎面风速为3.4698m/s.具体结果见运行程序后的截图。在课设的编程过程中，在计算管内侧冷凝换热系数时，要解管内外热平衡关系的方程，使用C 编程来接方程是很难的。经过很久的研究，终于使用牛顿迭代法编出了能解次方程的程序，但是最好的调试过程还是没有成功，只能自己手动解了方程，再放入程序中。
