封顶条幅
1、封顶大吉。
2、主体竣工，即日预售。
3、祝贺某某楼盘喜封金顶。
4、质量是交通建设的灵魂和生命!
5、抓好廉政建设，建设优质工程!
6、百年工程，今日完工。
7、加强质量管理、建设优质工程。
8、每天进一步，踏上成功路。
9、顾客是我们的上帝，品质是上帝的要求。
10、只有不完美的产品，没有挑剔的顾客。
11、精心设计是工程质量的灵魂。
12、加强交通建设管理，确保工程建设质量!
13、投入多一点，方法好一点，绩效自然高一点。
14、科学管理、靠团队力量、建满意工程。
15、保证工程质量，造福子孙后代!
16、依法严格管理、确保质量安全。
17、百年大计、质量第一。
18、从严管理、扎实工作、确保质量。
19、强化质量监督，严把质量关口。
20、不绷紧质量的弦，弹不出市场的调。
21、零缺点的生产过程，一百分的优质产品。
22、贺**楼盘成功封顶!
23、”再提高，上水平”，确保工程质量和安全!
24、质量责任重于泰山，我为质量挑起重任!
25、争创第一流，不搞”豆腐渣”!
26、市场竞争不同情弱者，不创新突破只有出局。
27、搞好质量教育、增强质量意识。
28、建设优质工程，创造优良信誉!
封顶条幅篇2
关键词：屋面渗漏住宅施工质量
中图分类号：F253.3 文献标识码：A 文章编号：
我公司住宅楼屋面平均使用4----5年就需更换屋面防水层，原因是住宅屋面渗漏严重。按照国家标准规定，民用建筑防水使用年限应在10年以上。所以提高屋面防水施工质量，延长使用年限迫在眉睫。
渗漏不仅影响住宅的使用，还会影响住宅的耐久性。造成屋面渗漏严重的原因大致有以下几种：
1.找平找坡不够，造成屋面或天沟等局部积水，长时间造成渗漏;
2.混凝土屋面，因水灰比不当或养护不到，而造成混凝土龟裂，出现渗漏;
3.女儿墙泛水处高度做得不够，卷材未采用满粘法，收口处张口，封口砂浆开裂、剥落;
4.水落口、水斗四周卷材粘贴不严密;
5.出屋面管道四周壁嵌灌不密实，管道四周防水未按规定做圆弧等，造成渗漏;
6.找平层开裂引起防水层等构造层开裂，如找平层未设分格缝或分格缝位置间距不当或处理不好，找平层施工后未加养护，因基层不平使找平层厚薄不匀等可能导致找平层开裂;
7.卷材质量低劣、老化或在低温下产生冷脆或卷材铺贴质量不好，搭接过小，接头处未压实;
渗漏问题要从根本上解决，必须从施工、材料、管理几方面全方位提高。应从以下几方面进行控制：
一、屋面坡度和保温层施工的控制
坡度是屋面排水、防水的基础。一般平屋顶的坡度主要为“材料找坡”。依据屋面设计的水落口分布位置，划分排水区域。一般以房屋屋面横向宽度分中为屋脊中心线，纵向以两水落口之间划分区域分水岭，排水坡度宜为2%，通过保温层实现坡度控制。铺设保温层时，应对坡度和各排水区域平整度拉线、靠尺检查，控制平整度误差在7mm以内。确认符合要求后，在保温层上做找平层。
二、找平层的施工及质量控制
找平层的作用是给防水卷材提供一个平整、密实、有强度、能粘接的构造基层。保温层上的找平层宜采用水泥砂浆或细石混凝土。水泥砂浆找平层的具体做法为：用1:2.5水泥砂浆抹在保温层上，厚度20----25mm，砂浆摊铺后，用2m以上长度刮杆刮平，一次摊铺抹压成型面积以60㎡左右为宜。刮杆刮平后，用木抹子搓平，达到表面平整，平整度误差用靠尺检测小于5mm。找平层应留设分格缝，分格缝的宽度宜为5mm-20mm，纵横缝的间距不宜大于6m。12小时用草袋覆盖，浇水养护，避免找平层出现收缩开裂、起砂、起皮现象。
卷材防水层的基层与突出屋面的结构的交接处，以及基层的转角处，找平层应做成圆弧形，且应整齐平顺，并宜用细石混凝土制成，以避免节点部位卷材铺贴折裂，利于粘实粘牢。
1.女儿墙、山墙找平层等的根部圆弧半径为50mm。女儿墙、山墙压顶应向内作坡，坡度不应小于5%，压顶内侧下端应做滴水处理。
2.水落口的上口应设在屋面和沟底的最低处，水落口周围直径500mm范围内的坡度应大于5%。
3.管道周围的找平层应抹出高度不小于30mm的排水坡，管道周围与水泥砂浆找平层或细石混凝土找平层之间，应预留宽20mm，深20mm的凹坑。
4.檐口、檐沟外侧下端等部位应做滴水处理，滴水槽宽度和深度不宜小于10mm。
对于已施工好的屋面找平层。建设单位、使用单位应按要求共同对基层进行验收，验收合格后，再施工防水层。
三、卷材铺贴的施工及质量控制
1.卷材铺贴的基本要求
采用的SBS改性沥青防水卷材，，材质性能应符合国家规范GB50207-2012有关规定。现场检查卷材的外观质量，检查其包装和厚度是否为所定产品，手感检查卷材有无弹性，从卷材断面观察其胎体是否为所定胎体，有无出厂合格证、出厂检测报告，使用前应取样送国家建材检测部门认可的检验所做复试检测，以确保卷材的使用质量。
卷材铺贴前，应进行设计，设计的内容有：铺贴顺序，分幅的位置，分幅搭接宽度，细部节点，如水落口、管根、墙体转角等部位铺贴的样式。再按照房屋屋面实际平面尺寸和形状，结合卷材规格，放样于找平层上。在找平层上规划预排，实地量测，分幅弹线，节点放样，以控制卷材各坡。整个抹灰必须线角顺直清晰，表面平光，形状规矩。
2.卷材的铺贴施工
铺贴卷材时，首先按照弹放在找平层上的控制线，从檐口(屋面最低标高处)开始，顺序向屋脊方向铺贴，每贴一幅均先将卷材整卷打开，按线试铺，摆正顺直，定好所需长度和搭接缝位置，然后回卷，用汽油火焰喷枪热熔卷材粘贴面的热熔胶，并滚动卷材，使其直接粘压于找平层上。上下层卷材不得相互垂直铺贴，相邻两幅卷材短边搭接应错开，且不得小于500mm;上下层卷材搭接缝应错开，且不得小于幅宽的1/3;防水卷材接缝应采用搭接缝，卷材搭接宽度不小于100mm。卷材铺贴后应大面平整，接缝顺直。搭接缝位置必须粘接牢固，封闭严密。粘贴中不得污染外侧和墙面。屋面完工，做专项验收。检查屋面有无渗漏及排水系统是否通畅，可在雨后或持续淋水2小时以后进行。有可能蓄水检验的屋面，其蓄水时间不应少于24小时。屋面工程不得有渗漏或积水现象。
3.屋面细部节点卷材处理
铺贴卷材时要处理好细部节点、泛水收头的包裹和封口处理。应根据细部节点的实际形状放样，宜将同类型细部节点防水卷材裁割成统一的外形尺寸。做到细部附加层不外露，搭接缝位置顺当合理。
a.水落口封口处理：防水层下应增设涂膜附加层，防水层和附加层贴入水落口杯内不应小于50mm，并应粘接牢固。水落口周围直径500mm范围内应用防水涂料或密封材料涂封。水落口与基层接触处宽20mm、深20mm的凹槽，并嵌填密封材料。
b.管道包裹：管道泛水处的防水层下应增设附加层，附加层在平面和立面的宽度均不应小于250mm，管道上的防水层收头应用金属箍紧固和密封材料封严，涂膜收头应用防水涂料多遍涂刷。
c.低女儿墙泛水处的防水层可直接铺贴或涂刷至压顶下，卷材收头应用金属压条固定，并应用密封材料封严，涂膜收头应用防水涂料多遍涂刷;高女儿墙、山墙泛水处的防水层下应增设附加层，泛水处的防水层和附加层在平面、立面的宽度均不应小于250mm，防水层收头与低女儿墙同。泛水上部的墙体应做防水处理。女儿墙泛水处的防水层表面，宜采用涂刷浅色涂料或浇筑细石混凝土保护。
d.天沟和檐沟的防水层下应增设附加层，附加层深入屋面的宽度不应小于250mm;檐沟防水层和附加层应由沟底翻上至外侧顶部，卷材收头应用金属压条钉压，并应用密封材料封严，涂膜收头应用防水涂料多遍涂刷。檐沟外侧顶部及侧面均应抹聚合物水泥砂浆。
e.卷材防水屋面檐口800mm范围内的卷材应采用满粘法，檐口卷材防水层应压入凹槽，采用金属压条钉压，并应用密封材料封严，檐口端部应抹聚合物水泥砂浆。
f. 屋面找平层分格缝等部位，宜设置卷材空铺附加层，其空铺宽度不宜小于100mm。
封顶条幅篇3
【关键词】大型储罐，安装，方案
中图分类号：TE94文献标识码： A
一、前言
储罐安装方案是保证工程质量优劣的首要前提，工程质量的优劣不仅关系到企业的发展，而且关系到国家和人民群众的生命财产安全。
二、大型储罐的概述
大型立式钢制储罐是石油化工职业非常重要的储运设备，越来越多地用于原油、成品油等储运工程。焊接是储罐缔造的首要工序，对储罐的施工质量具有决定性含义。储罐的类型有许多，但在各类油库的缔造中，广泛应用的是大型立式钢制圆筒形拱顶储罐和浮顶储罐，它引领着当今大型储罐缔造技能的开展。
三、储罐的结构特点
1、拱顶储罐的布局
拱顶储罐是指罐顶为球冠状，罐体为圆柱形的一种容器，其布局见图1所示。拱顶储罐除了罐顶板的制造较杂乱外，其他部位的制造较简单，造价较低，故在国内外石油化工部分使用较为广泛。
2、内浮顶储罐的布局
内浮顶储罐是在拱顶储罐内部加上一个起浮顶盖，使储液与空气阻隔，削减蒸腾和污染，除了多一个内浮顶之外，其它与拱顶储罐布局根本一样。
3、浮顶储罐的布局
浮顶储罐是由浮在罐内液体介质外表的浮顶和立式圆筒形罐壁、罐底及附件所构成，浮顶直接浮在液面上，跟着罐内储液量的添加或削减而上下起浮。
四、大型储罐安装方案
1、罐底板施工计划
断定出根底方位和中间，查看底板下外表涂刷防腐涂料，依照半径划出弓形边际板铺设边线，并划出边际板对接缝中间线。边际板摆放时，其外边际对准外圆线。底板的铺设选用装载机合作吊车进行。边际板在进行外缘长组对焊接时应采取反变形办法，以坡口中间线为准在根底上画出罐底中幅板摆放基准线，以此线为准，铺设中幅板垫板，使垫板中间线与坡口中间线重合。垫板应从油罐中间向外铺设。垫板铺设时应留有满足数量的缩短口。罐底板与垫板点焊定位时，宜将相邻两张钢板的相邻边与垫板点焊，别的两头自在缩短。中间列中幅板摆放从中间部位开端向外铺设。中幅板焊接时应采取反变形办法。焊接时选用分段退焊、跳焊的焊接办法。
2、壁板拼装技术
组立前应查看壁板组立方位处的边际板焊缝是不是焊好，打磨平坦，并经射线探伤契合规划及标准需求。在边际板上画出壁板内壁圆周线，并按板数和标准标出各立缝中间线。在距罐板内侧画出组立查看基准线。缝焊接后，在壁板上设备暂时脚手架。吊装第二圈壁板并固定。环缝选用龙门板加背杠办法固定，立缝组对和榜首节板一样。其它各圈壁板的组立参照榜首圈壁板的组立。第三圈壁板焊接后进行大角缝的组对焊接。焊接时数名焊工均布，表里一起焊接。在大角缝焊接时应均匀预留 3 处各 1.5m 不焊接，而且用方楔打出空隙，用来排水，上水前再焊接。排水时注意引到根底以外，避免对根底形成损坏。
3、浮顶的拼装技术
(一)、浮船底板及附件设备
先铺设中间板，再铺设和中间搭接的四张板。在铺设完四张以上板后，顺次摆放中间条带和其它板。在浮顶底板上从中间向外缘画出桁架，隔板环向板和底板焊缝穿插线。焊后应再次断定桁架，隔板、环板方位是不是正确。从中间向外缘按图纸画线，拼装隔板，边际板和桁架进行点焊固定外侧缘板和隔板交接处的外侧板与底板衔接空隙应先焊二层，再拼装隔板，桁架与外缘板选用螺栓衔接。外缘板笔直调整今后，焊接外缘板以外角缝，这时就能够焊接此圈内的浮船底板焊缝。
(二)、浮顶顶板拼装
浮顶顶板铺设依照先中间板然后以中间条带分别向两头进行。顶板焊接的中间条带为中间向两头分条带一起进行，每个条带的中间两头先焊短缝，各条带焊完后，施焊长缝，各条焊缝均选用分段跳焊。
4、储罐附件的设备技术
(一)、抗风圈、加强圈的设备
设备时，先在罐壁上划出支承板方位，再设备好支承板，这时抗风圈、加强圈逐一吊到支架上组对，调整抗风圈、加强圈弧度与壁板弧度共同并点焊。抗风圈、加强圈的焊接，先将支承板与抗风圈、加强圈的底部焊接好，再焊支承板与罐壁的焊缝，最终焊接抗风圈、加强圈与罐壁以及抗风圈、加强圈之间的对接缝。
(二)、包边角钢的设备
包边角钢拼装好今后再点焊。在撤去卡具今后，为保证不发生变形，应在角钢和壁板之间用衔接板固定。包边角钢焊接应先焊外侧，施焊完后进行内坡口气刨清根，承认无缺陷后进行内侧焊接。
5、储罐焊接技术
原则上在以下条件下不进行焊接，但是在以下气候条件下如有恰当的防护办法，也能够进行焊接。钢板焊接时应均匀预热。预热的规模，不得小于焊缝中间线两头各三倍板厚，焊前预热的焊缝，焊接层间温度不该低于预热温度。除掉焊缝内对焊接有不良影响的铁锈、尘埃、油污、潮气等，铲除后要赶快焊接。进行双面对接焊时，在一侧焊接后，在另一侧焊接前要进行清根，以铲除坡口根部的焊接缺点。
6、储罐的全体查看技术
查看项目包含：底圈壁板表里表恣意半径，量油管、导向管铅垂;转变浮梯中间线的水平投影;罐壁高度允;罐壁铅垂;罐底焊接后，有些凸凹变形的深度;船舱顶板的有些是不是变形。
7、上水沉降施工技术
上水沉降应依照地基承载力的状况仔细编制具体的充水实验计划。充水实验前，一切附件及其它与罐体焊接的构件悉数焊完。浮顶暂时架台悉数撤除。罐体几许尺度及焊接质量，依照标准需求悉数查看合格，初始资料齐全精确。罐底的真空试压，浮顶底板的火油试漏应悉数完结。铲除罐内杂物，并查看保证无影响浮船起降的妨碍，设备上水管线及上水泵，水泵试运转正常。排水办法完善，保证根底不被浸泡。
(一)、上水沉降及查看
榜首次观测，铺设罐底板之前将环墙进行一次观测(32个点)并作好记载。第2次观测，榜首圈罐壁拼装结束后，安置好一切的沉降观测点后，将一切的沉降观测点进行一次悉数观测，并作好记载。第三次观测为上水沉降观测：先将上水管线接在罐排污口处，罐前设置一个控制阀门，上水前对根底进行一次丈量观测。对罐进行充水。悉数查看，放水过程中还应进行若干次沉降回复观测并作好记载，今后各次观测，能够根据具体状况，先密后疏进行观测，放水结束后进行一次悉数观测，运用时间定时观测。
(二)、放水后的查看
罐底板不得呈现显着、接连的空鼓表象和塑性变形。导向管、量油管笔直度契合标准需求。转变扶梯无歪曲表象。浮船复位方位精确。中间排水软管运转轨道契合需求。刮腊设备运转状况，刮腊片无变形损坏。依照规划需求进行无损检测。
8、设备密封，刮蜡器技术
将预装好的重臂与靴臂单元送入浮盘下，用不锈钢销将转变托架与重臂衔接。衔接架的孔与靴臂上的孔相对并用不锈钢销固定。用销子重锤穿在锤臂上，两头焊接固定。将弹性密封塞用粘接剂贴在密封靴板的每个弹性弯开口处。刮蜡器底部的“刮蜡刀”在密封靴板的推压下与罐壁坚持紧密整齐的触摸。在圆周集合点，集合的密封靴板留有小于一整张的空位，丈量好尺度，将设备的密封靴板保存。相应地刮蜡器也要按该密封靴板的裁板加以裁剪。接连密封带有开孔的一端固定在密封靴板上部的方孔上。用弹性压接件将接连密封带，密封靴板和刮蜡器沿圆周悉数固定。在集合点，裁掉剩余的有些，将接连密封带的两头用粘接剂粘接。
五、结束语
从实践出发对当前大型储罐安装方案，进行了粗略的分析和研究。综上分析，大型储罐安装方案任务是运用管理职能和科学的方法，促进工作的开展。
参考文献
[1]曾治雄, 陈兰桂, 劳海峰. 大型储罐焊接技术的探讨[J]. 2004.
封顶条幅篇4
关键词：下穿电气化铁路;仿盾构;多孔框架连续顶进施工;安全防护;经济效益
1 工程概况
本工程为南昌至上栗高速公路下穿西环铁路框架桥工程，该线路为双线电气化铁路，工程所在位置铁路为直线段，线间距5m，路堤路段填土高度5～6m。昌栗高速公路等级为高速公路，设计车速100km/h，车道宽度11.25m。框架桥设计用途为立交，净高不小于5.45m。
主线框架为2-12.5m独立钢筋砼框架桥，每孔框架全宽14.4m，单节长17m，桥身与既有西环铁路斜交，交角为88.6°，斜交正做;D匝道框架为1-15m钢筋砼框架桥，框架全宽17.6m，单节长17m，桥身与既有西环铁路斜交，交角为88.6°，斜交正做;A匝道框架为1-12m钢筋砼框架桥，框架全宽14.2m，单节长(17/sin69°)m，A匝道框架中心线与铁路夹角为69°，斜交斜做。现浇部分为预留新建铁路南昌铁路枢纽南昌大型养路机械运用主检修基地工程建设条件而设。
2 施工方案
在基坑内滑板上面预制框架，利用油压千斤顶顶动框架向前挺进，顶进过程中，利用支承桩、工字钢纵横梁和D24便梁对线路进行逐孔架空加固，逐孔顶进、机械开挖、类似仿盾构施工方法。在顶进完成第一个框架后恢复线路拆除架空便梁，将便梁移动至下一孔便梁上方进行架空加固，凿除影响框架顶进的加固支墩桩;顶推到达设计的位置，然后在框架前后两端连接引道。施工工艺流程如下：
施工准备线路加固支承桩施工(同步进行工作坑及滑板施工)框架框架预制及养护主线左幅框架线路加固主线左幅框架框架顶进浇筑C30砼垫梁并养护(同步进行主线左幅框架顶和台背砂性土及道碴回填)将便梁前移进行主线右幅和D匝道线路加固凿除2、3#支承桩主线右幅及D匝道框架顶进施工箱顶、台背回填渗水土框架桥过渡段注浆固化补充道碴后拆除框架线路加固横梁拆除纵梁框架框架现浇部分施工框架框架附属工程竣工验收。
2.1 工作坑开挖及基础处理
因现场地形，决定把顶进工作坑设置既有线左侧，因考虑到尽可能地减少顶程，在确保既有线行车安全的前提下，工作坑尽量靠近既有线坡脚。
基坑开挖前，对地下管线、通讯信号电缆及既有设备进行详细的调查，确认无任何电(光)缆后方可采用机械开挖。
施工顺序：工作坑放样人工探挖土方开挖工作坑边坡防护基底平整基坑排水。
工作坑机械开挖至基坑顶设计标高0.3m以上时，采用人工开挖修整。工作坑边坡防护采用网喷C20砼防护。
基坑四周设60×60cm排水沟，四角设置60×100cm h=80cm的集水井，用潜水泵抽取地面水，并在基坑内按间距5m设置Φ35cm降水井，井深10米及时抽取地下水，防止基坑浸泡水中。
2.2 顶进后背施工及滑板制作
顶进后背除采用D1.5m的钢筋砼钻孔桩及钢筋混凝土后背梁，后背钻孔桩制作完毕后，在钻孔桩前端浇筑高为2.5m宽1.5m的C30钢筋混凝土后背分配梁，后背梁与滑板同步施工，并用钢筋连成整体，后背梁锚入滑板下1.5m。滑板下每3m设地锚梁一道，与滑板一同浇灌，并予配筋，增加滑板的抗滑能力。为保证框架桥顶进过程标高控制精度滑板砼要求振捣密实，表面平整度在2m长度范围内凹凸差不超过3mm。滑板四周宽于框架涵身外沿1m左右，滑板顶面设5‰的上坡，防顶进扎头，来控制框架的顶进高程。为确保在顶进过程中减小框架底板与滑板间的摩阻力，在滑板面层布设隔离层，隔离层由层和塑料薄膜组成。
2.3 线路的加固
本工程线路加固包括顶进部分的线路架空加固和无缝线路应力放散与锁紧加固。支墩挖孔桩施工必须在限速45km/h的行车条件下进行施工。挖孔桩施工前，综合铁路部门技术要求结合便梁架空线路时附跨的设置原则，采用两片长12m的I56工字钢纵梁加横梁进行扣轨架空线路，线路架空加固施工要在封锁铁路线的情况下进行。挖孔桩开挖按常规施工方法进行施工，严禁爆破作业。护壁采用模注钢筋砼进行施工，人工挑抬至孔桩内，及时跟进护壁，桩身砼浇注在封闭点内采用泵车浇注。施工时注意确保既有线和井内施工安全，列车来临前作来人员提前下道，动车提前10分钟下道，井口设砼锁口和井盖。出碴采用人工提出井内装袋入于两线间或运至线路以外。开挖过程中注意井内排水，井内排水采用抽水机抽至线路以外排放，抽水过程中要注意线路线型的变化，加强线路的养护。
根据工程由三个连续框架和一个独立框架组成的实际情况，为减少便梁倒用、吊装、拆装次数，缩短工期，降低施工对铁路运营影响，采用两孔便梁分两批进行四个框架的架空加固。首先利用D24便梁和工字钢纵梁架空位于中间位置的主线左幅框架和A匝道独立框架，两框架加固完成后进行挖土顶进作业，顶进完成后回填台背恢复道碴及线路后拆除架空便梁和工字钢，两孔便梁往左分别纵移到D匝道框架上方和主线右幅框架上方，进行架空顶进作业。
2.4 注浆处理
根据设计要求，为增强框架桥基底承载力，确保框架桥顶进过程中安全进行，在框架顶进前对框架桥范围从地下水位标高开始到框架底1米范围内基底进行注浆加固;注浆管直径采用42mm，注浆压力控制在0.1-0.3MPa，压浆顺序先注周边，再注中间，注浆孔沿线路方向间距为1.5m梅花型布置。对既有线注浆工作应安排在列车不通过时间段进行，注浆过程中不得拆除加固便梁。
2.5 框架顶进施工
千斤顶布设于后背分配梁与传力柱之间;顶进时采用油泵集中供油，确保顶进时所有千斤顶能同步进行，顶进作业时每次顶进前检查液压系统、顶柱安装和后背变化情况。
挖运土方与顶进作I循环交替进行，每前进一顶程即切换油路，并将顶进千斤顶活塞拉回复原，补放小顶铁，更换长顶铁或砼顶块。
在框架的顶进施工中，中线和水平的测量非常重要，用于指导框架的顶进，每次顶进完毕后，马上测出中线和水平的偏差。边顶边观测、边纠偏，随时掌握框架顶进的进行状态。
第一个框架顶进就位后，要及时检查框架中线和水平偏差情况，以指导后续顶进时框架的调整量，在第二和第三个框架顶进过程中控制好顶进方向，特别在后顶进的框架前端未进入已就位的第一个框架尾端前应调整框架顶进方向，适当放大框架间的缝隙，在两涵搭接长度50cm以上时，调整顶进方向，使框架间的缝隙达到设计要求，避免因顶进方向控制不准而出现两个框架顶死的情况，影响框架的正常就位。
水平纠偏措施：一是在滑板上设置5‰上坡。二是在框架底板设置“船头坡”，用以防止框架“栽头”。三是通过对基底土层的超欠挖来实施对框架水平偏差的纠正。通过基底土层进行插打松木桩、垫钢板及换填砂夹砾石或砼等加固措施，可对框架的水平偏差予以纠正。
中线纠偏措施：可通过调整顶镐的布置和两侧土体的超、欠挖来实施中线偏差的纠正。如框架已向一侧偏移，则在这一侧多设置几台顶镐，加大该侧顶力，可实施纠偏。
高压力顶推易产生较大破坏力，顶推时有条件远离液压装置及传力柱的人员必须撤离，以防意外事故。
2.6 便梁拆除，恢复铁路线
在框架顶进到位后，对箱顶、台背回填渗水土，对框架桥过渡段注浆固化。申请封锁拆除扣轨。在拆除扣轨施工前，应备足回填用砂及道碴。框架两侧及顶面先填筑河砂并冲水密实，封锁后抽除横梁及纵梁回填道碴，道碴回填后必须按工务要求捣固密实。架空线路和拆除架空设备时，安排干部到岗盯控。
在第二个封锁点内采取架设横移轨道，安装横移顶背钢板和千斤顶，手摇横移的方法将线路外侧的纵梁移至路肩搭设的平台上，在确保回流线与吊车钢丝绳间的安全距离后再利用2台100吨的汽车吊吊离线路，具体施工工艺同纵梁安装时的吊装和横移(为纵梁横移安装的逆过程)。待道床基本下沉稳定后解除慢行恢复常速行车，线路恢复常速行车后再解除无缝线路的锁定设施。
2.7 框架现浇施工、出入口及附属施工
线路恢复后，在框架及两侧路肩上设置隔离栅，禁止施工人员进入线路内，框架现浇、出入口及附属工程施工并严格按照临近既有线施工组织实施。
3 安全防护
既有线施工安全无小事，一旦出事就是较大事故，因此要建立健全安全质量保证体系，建立健全各项安全制度和安全防护措施，加强施工岗前安全培训，做好技术和管理刚底要求;建立应急组织，做好应急预案;并加强施工中的安全检查工作;施工现场实行封闭管理，限制铁路列车通过施工区域(顶进)的速度;加强施工过程中的安全监测，及时反馈指导施工。现场施工设专人统一指挥、调度和专人值守、专人防护;并严格按施工方案施工，各种防护措施要按施工方案做到位，要确保营业线施工安全。
4 结束语
随着我国经济建设的飞速发展，客专与高铁建设方兴未艾;确保安全质量，加快工期，文明施工已是我们的施工理念。铁路运营线下增建大跨度桥涵，采用D型便梁加固及架空线路、仿盾构机械挖掘顶进施工，既避免了中断行车，行车慢行速度可由30km/h提高到45km/h，缩短了慢行时间，可优化运行图;又能够实现公铁立体交叉运行的目的，解决了铁路提速和公路交通发展之间的矛盾。无论从施工人数的降低、施工进度的提高、环境的保护，还是施工质量的改善，施工成本的降低都有显著的提高，因此类似仿盾构施工较好的解决了对线路影响跨度大和行车限制速度低的问题，能带来较大的经济效益。本工程自2015年4月开工，于2015年11月竣工。该工程整个施工均在合理时间内顺利完成，达到了预期的效果。可为其他类似工程提供参考。
参考文献
封顶条幅篇5
关键词：复合土工膜 水库除险加固工程 除险加固
1.
概况
二坝水库位于甘肃省张掖市甘州城东约18km的碱滩镇境内，地处山丹河下游。水库总库容400万m3，兴利库容368万m3，是一座以农业灌溉为主，兼有防洪、旅游、水产养殖等功能的综合水库。水库于1958年建成，主坝为均质土坝。水库主坝长1140m，坝顶宽度3.0～4.0m，坝顶高程为1495.00m，正常蓄水位1491.30m，坝底高程为1487.55～1488.80m，大坝内坡比1:3～1：4.5，马道高程1493.00m，宽1.5m，后坝坡坡比1:2。受当时建设环境及客观条件限制，坝前库底没有铺盖防渗，施工中未对水库坝基进行防渗处理，坝体夯填不密实，坝后也未做排水体，防渗效果较差，坝后常年渗流，高水位时曾出现管涌。
2002年，经水库大坝安全鉴定委员会鉴定，坝坡渗透坡降大于允许渗透坡降，坝坡渗流不稳定，需对坝体进行防渗处理。
2.
除险加固设计方案的选择
通过多方案经济、技术比较，结合本工程的坝体材料与施工条件等实际情况和类似工程的处理经验，设计选定采用复合土工膜处理土坝渗漏的整治方案。设计对主坝坝顶至坝脚进行复合土工膜防渗处理，坝前库底25m范围内铺设复合土工膜铺盖。铺盖前端开挖齿槽，将复合土工膜嵌入齿槽，坝顶开槽后将复合土工膜嵌入原坝体中，坝体与溢洪道、输水洞连接处将复合土工膜与建筑物混凝土连接，形成半封闭的不透水防渗结构体。加固后坝顶高程为1495.00m，坝顶宽4.0m，前坝坡为1：3～1：4.5，在前坝坡1493.00m高程处设1.5m宽的马道兼作人行道，后坝坡坡比1：2。
3.
复合土工膜防渗结构设计
3.1.
复合土工膜规格选择
复合土工膜规格的选择与下垫层平整度、材料允许拉应力、材料弹性模量、铺设范围内的最大水头及覆盖层最大粒径等有关，土工膜厚度设计除应考虑主要由水压力要求的强度外，尚应考虑暴露、埋压、气候、使用寿命等应用条件，并按国家现行有关标准的规定确定设计厚度及实际厚度。本工程经综合分析计算，坝坡防渗层采用规格为200g/0.3mm/200g的针刺短线涤纶两布一膜(PE膜)，库底铺盖防渗层采用规格为150g/0.25mm针刺短线涤纶一布一膜(PE膜)，幅宽均为4m。。
3.2.
复合土工膜防渗体结构层设计
复合土工膜防渗结构自上而下依次为防护层、上垫层、防渗层、下垫层、支持层，由于坝体和库底土层为细粒土，整平夯实后可直接铺设土工膜，因此不再设下垫层。上垫层和防护层针对不同部位作了不同处理。坝体马道(1493.00m)以下，上垫层采用平均厚度20cm厚的砂砾石，满足防滤要求，防护层采用30cm厚的干砌石护面。马道以上，上垫层采用5cm厚的砂浆，防护层采用6cm厚的混凝土预制板护面。库底铺盖在复合土工膜上直接覆盖60～80cm压实细粒土作为保护层。
3.3.
复合土工膜防渗系统稳定复核
由于复合土工膜与土石介质间的摩擦系数及土石介质间的摩擦系数将影响防渗体的稳定，必须复核复合土工膜与坝坡、复合土工膜与保护层的抗滑稳定性。
复合土工膜稳定性验算根据公式K=f/tgα计算抗滑稳定安全系数。
K：抗滑稳定安全系数;
f：上垫层与土工膜之间的摩擦系数;
α：坝坡坡角。
根据上垫层土料，查资料得f=0.45。
坝体上游坡坡比为1：3，即tgα=1/3
通过计算得复合土工膜防渗系统是稳定的，满足要求， 设计中在高程1491.90m、1490.80m、1489.70m、1488.60m分别设置了防滑槽，防滑槽间距3.3m，深度0.25m。
3.4.
库底铺盖埋铺设计
坝前25m范围内铺设规格为150g/0.25mm的复合土工膜(PE膜)铺盖，在距坝脚25m的库底，开挖一防渗齿槽，槽深1.5m，开挖边坡1：1，口宽3m，将复合土工膜嵌入槽内，并用壤土夯填。
3.5.
复合土工膜与水库输水洞和溢洪道周边的连接
复合土工膜防渗斜墙与水库输水洞和溢洪道刚性建筑物的连接，要求连接严密、牢靠，留有伸缩余量，防止因建筑物沉陷而使复合土工膜破坏。输水洞和溢洪道导流墙浇筑为直立墙，复合土工膜与混凝土连接时，首先在砼面上间隔20cm打孔，安装膨胀螺栓，沿连接长度通长安装一条厚5mm宽10cm橡皮，再将复合土工膜折叠3层打眼穿入螺栓，然后再用一层橡皮、钢压条通过膨胀螺栓将复合土工膜固定。为防止螺栓、压条锈蚀，在螺栓和钢板压条上刷三层防锈漆。
4.
复合土工膜防渗斜墙的施工
4.1.
施工准备
1)复合土工膜材料质量检测。本工程所用复合土工膜为两布一膜和一布一膜针刺复合土工膜，使用前委托甘肃省水利科学研究院实验中心对产品的各项技术指标进行检测，各项指标均符合标准规定和设计要求。
2)复合土工膜具有一定的抗顶破、抗刺破能力，但在水头较大时，常被膜下尖砾、树根顶破。二坝水库在防渗施工中，开挖清除原坝表层干砌石及砾石垫层至粘土层，并按设计尺寸削坡挖平和欠坡回填夯实，找平并洒水穷实，使夯填土干容重不小于1.65t/m3。人工开挖防滑槽，剔除其表面的石子、树根等坚硬尖状物，并喷洒除草剂等药水，整理后的坡面应平整、密实、光滑，以防复合土工膜被刺破。达到设计平整度要求后，经监理工程师验收合格，为复合土工膜铺设提供工作面。
3)土工膜场内拼接。为了施工方便，保证拼接质量，复合土工膜应尽量采用宽幅，减少坝坡现场拼接量，施工前应根据复合土工膜幅宽、现场长度需要，在库内专用场地剪裁，并拼接成符合要求尺寸的块体，卷在钢管上，人工搬运到工作面铺设。
4.2.
复合土工膜的铺设
1)复合土工膜的铺设方法
复合土工膜铺设分库底铺设、坡面铺设两个部分。铺设方法：复合土工膜的铺设要求在平地先将4m窄幅拼接焊成20m宽幅，然后在坡面自上而下，垂直于坝轴线方向通幅铺设。坡面铺设在坡面验收合格后，从堤顶向堤脚沿垂直于堤轴线方向缓慢展铺到坡脚齿槽外顶处与库底土工膜丁字形相接。库底铺设在库底开挖验收合格后，从齿槽外顶向库内沿垂直于堤脚轴线方向缓慢展铺到库内25m处。
2)复合土工膜的铺设技术要求
铺设应在干燥暖和天气进行，为了便于拼接，防止应力集中，复合土工膜铺设采用波浪形松驰方式，富余度约为1.5%，摊开后及时拉平、拉开，要求复合土工膜与坡面吻合平整，无突起褶皱，施工人员应穿平底布鞋或软胶鞋，严禁穿钉鞋，以免踩坏土工膜，施工时如发现土工膜损坏，应及时修补。
4.3.
复合土工膜的拼接
1)本工程采用两布一膜和一布一膜复合土工膜，复合土工膜的连接分2个程序进行，即下、上层无纺织布的缝接，中层PE膜的连接。无纺织布的缝接用手提缝纫机、尼龙线进行双道缝接，搭接宽度10cm;PE膜采用焊接工艺连接，焊接工具采用自动调温(调速)电热模式双道塑料热合机。拼接包括土工布的缝接、土工膜的焊接，为了确保焊接质量，焊接应尽量在厂内进行，但为了施工方便，复合土工膜幅宽又不应太宽，必须在施工现场拼接。
2)复合土工膜焊接质量的好坏是复合土工膜防渗性能成败的关键，所以务必做好土工膜的焊接，确保焊接质量，因此，土工膜焊接应由生产厂家派专业技术人员到现场操作，指导，培训，采用土工膜专用焊接设备进行。本工程土工膜焊接采用ZPR—210V型热合土工膜焊接机，土工布采用手提式封包机缝接。
3)焊接工艺：第一幅土工膜铺好后，将需焊接的边翻叠(约60cm宽)，第二幅反向铺在第一幅膜上，调整两幅膜焊接边缘走向，使之搭接10cm。
4)焊接全部在现场进行，要求天气晴好，风力3级以下，严禁在雨天、高温和严寒天气下施工，焊接基底表面应干燥，焊接前用电吹风吹去膜面上的砂子、泥土等脏物，再用干净毛巾擦净，保证膜面干净，在焊接部分的底下垫一条长木板，以便焊机在平整的基面上行走，保证焊接质量，正式焊接前，应先根据施工气温、PE膜厚度，利用相同材质的PE膜进行试焊，施焊温度为220～300℃，掌握好的焊接机温度及行走速度，确定好施工工艺参数，再进行正式施工，焊缝应透明、平整、顺直、连续。拼接焊缝两条，每条宽10mm，两条焊缝间留有10mm的空腔，用此空腔检查其焊缝质量。
4.4.
复合土工膜的锚固
复合土工膜的锚固分上部与坝顶的锚固，库底与防渗铺盖的锚固，复合土工膜上部锚固采用在坝顶路缘石基础底部嵌固足够长度复合土工膜，其结构形式为口宽0.3㎝×深0.3㎝的三角槽，在槽内夯填土。复合土工膜库底与防渗铺盖的锚固，坝脚25m外沿轴线方向挖口宽3.0m×深1.5m的一条沟槽，铺设复合土工膜时将复合土工膜紧贴在沟内侧，在沟槽内夯填土。
4.5.
上覆保护层
复合土工膜焊接完并经质量验收合格后，及时在膜上面均匀铺设20cm砂砾石垫层，找平拍实后砌筑干砌石30cm，以防止其在紫外线照射下易老化和其它因素引起的破坏。
5.
复合土工膜施工质量控制
复合土工膜的铺设，是该工程施工的关键。施工质量控制包括材料采购、进场原材料质量控制、施工操作过程控制、施工完质量检测。
5.1.
材料采购
结合工程实际及所选复合土工膜的规格，确定复合土工膜的质量标准、几何尺寸，选择生产规模较大、产品质量符合要求的生产厂家进行招标采购。
5.2.
原材料质量控制
进场的复合土工膜必须有厂家提供的合格证书，性能及特性指标和使用说明书。复合土工膜进场后，随机抽取复合土工膜对其性能指标委托甘肃省水利科学研究院实验中心进行复测，复测结果全部合格。
5.3.
施工操作过程控制
复合土工膜铺设前编好施工组织设计，说明铺设方法和技术措施，经监理批准后方使用，施工人员均应穿平底布鞋或软胶底鞋进行铺设，严禁穿钉鞋以防踩坏土工膜，做到随铺随压，复合土工膜铺设要与保护层铺设相协调。拼接中复合土工膜焊缝质量是拼接关键，施工中尤其要加强接缝检测，检测方法有：一、目测法;二、现场检漏。目测法：复合土工膜焊接好后，观察有无漏接，接缝是否烫损，有无褶皱，是否拼接均匀等。现场检漏有两种：①充气法：焊缝为双条，两条之间留有约10mm的空腔，将待测段两端封死，插入气针，充气至0.05MPa～0.20MPa，静观0.5min，观察真空表，如气压无下降，表明不漏，焊缝合格，否则要查找原因及时修补。②充水法：焊缝为双条，两条之间留有约10mm的空腔，将待测段一端封死，另一端插入水针，充水至0.05MPa～0.20MPa，如无水从孔腔漏出，表明焊缝合格，否则要查找原因及时修补。充水法较充气法有以下优点：①直观性好，便于及时发现问题;②设备简便，操作简单，在现场便随时随地检查和抽查。鉴于以上优点，该工程采用充水法检查焊缝质量，自检合格后提交监理单位、质检部门及甲方联合抽样检查，实行逐段认证签证，对于虚焊、漏焊的接缝应及时进行补焊，并对补焊部位进行充水检测，直至验收合格后，才可以进行下道工序。
6.
封顶条幅篇6
一、工程背景
佛山某特大桥8#～11#墩为跨越顺德水道河堤段，3×50m先简支后连续预应力混凝土T梁，分左右两幅，单幅桥宽23m，单幅每跨10片梁，共60片梁。T梁梁高2.8m，底宽0.65m，单片T梁预制的最大方量为64.95m3，即最大重量169t。考虑到当时施工实际的要求，如果按传统的施工方法，在桥的引道设置预制场的做法，然后再运用顶推施工的办法，将无法使工程按期完成。另一方面，在河堤段内，也不能进行过多的开挖施工。因此运用支架法搭置施工平台进行高空预制的方案也是一种新的施工办法。
二、预制平台的总述
在右幅盖梁外侧设置φ63cm(φ80cm)钢管桩支架，钢管桩采用振动锤进行振打下沉，根据现场的地质条件，钢管下沉深度为8～11m，具体情况可视现场情况进行调整。贝雷桁架作为上部结构，H型钢作为平台的预制台座，其上铺设σ10mm厚钢板作为台座顶面。
1、钢管桩采用φ630(φ800)×8mm的钢管，其中位于墩位处的钢管桩采用φ800mm型，其余采用φ630mm型;
2、钢管桩顶部用σ14mm钢板封顶，在其上横向安放I40工字钢(φ80cm钢管桩上布置5I40，其余均布置2I40)后，再安放贝雷桁架;
3、钢管桩之间采用I20交叉联接，确保支架的稳定性;
4、贝雷桁架沿顺桥向布置四组，中间两组为四排单层贝雷片组，在其上设置T梁预制台座;外侧两组为双排单层贝雷片组，在其上设置小型龙门吊。每组贝雷梁之间每隔6m采用[10槽钢交叉联接，以提高整体稳定性;
5、贝雷梁上按50cm间距横向错开布置一条6m长的I20工字钢;
6、I20工字钢上顺桥向布置HW300×300mm的H型钢作为预制台座，在其上安放σ10mm厚钢板作为台座顶面;
7、预制台座布置在中间的四排单层贝雷梁上，并相互错开布置(保证T梁预应力张拉不受影响，错开距离为135cm)，台座顶面应高于垫石顶10cm左右(根据滑道的高度而定)，纵坡与桥面纵坡相同;
8、在外侧双排单层贝雷梁上布置钢轨用于小型龙门吊行走，该门吊用于拆装模板、吊装钢筋和小型机具等用途，起吊区域设置在8#墩端头，故该外侧的贝雷架需比预制T梁的贝雷梁长6m，以方便龙门吊从两端起吊T梁施工材料和机具。
三、具体施工步骤
1、钢管桩施工
根据施工现场地质情况选择采用90KW振动锤施打钢管桩。钢管桩必须按图纸进行施打，钢管桩入土深度暂以8～11m米控制(可根据现场振打情况进行调整控制)，振打钢管桩完毕后，在钢管顶用σ14mm钢板封顶，各相邻钢管桩之间采用[16或I20进行连接，确保其稳定性。因桥梁存在纵坡，故在施工钢管桩的同时必须考虑其顶标高。
钢管桩受力计算：
根据本设计，当T梁在支架台座上进行预应力张拉后，则T梁的总重量由两端部钢管桩承受，T梁重量为169t，取两端钢管桩承受200t进行计算。由支架计算可得出，按T梁一端由三根钢管桩承受100t来考虑，则单根钢管桩需受力33.3t。
根据地质资料，运用桩基计算公式对各排钢管桩进行入土试算，以取得足够的深度
满足要求。
2、平台搭设
钢管桩施工完成后，在钢管桩顶沿横桥向布置2I40工字钢(T梁两端位置钢管桩上布置5I40)，然后进行贝雷梁的安装，贝雷梁可先在地面上分节段进行拼装，待拼装完成后用吊车将分段贝雷梁吊至钢管桩上进行对接，依次接长至设计长度，贝雷梁与工字钢之间采用骑马螺栓进行固定，各组贝雷梁之间通过[10槽钢进行联接;完成后在贝雷梁上以间距50cm横向交叉铺设6m长的I20工字钢，在T梁两端部位置须满布(考虑到T梁张拉完后，其荷载由两端头钢管装支撑)，随后在T梁预制位置安放HW300×300mm的H型钢作为预制台座，并在其上铺设σ10mm厚钢板作为台座顶面。T梁预制台座必须设置反拱，按跨中28mm进行设置。
两外侧设置小门吊作为拆装模板、吊装钢筋等之用。为确保施工的安全性，平台两侧必须设置安全护栏，平台其余部位铺设木板作为安全工作平台，平台上必须挂安全网等安全防护用品。
平台受力计算：
T梁在预制施工时：
以T梁自重、模板自重、型刚和贝雷架自重及施工荷载作用于中间四排单层贝雷梁来考虑，
q=169÷50+50÷50+0.41+0.36+0.38=5.53t/m则按连续梁进行计算，可得贝雷梁最大弯距Mmax=44t·m 满足要求;最大剪力Qmax=22t 满足要求。
T梁在张拉完毕后：
根据图纸设计，两端部钢管桩的支撑位置位于T梁的支座中心线上，T梁张拉后其荷载由钢管桩直接承载，考虑到施工过程中，钢管桩的位置存在偏差，那当T梁张拉完毕后， T梁自重全部作用于两端部钢管桩上，贝雷架受最大剪力Qmax=169/2=84.5t 满足要求。
四、施工进度安排
根据50mT梁的施工工艺，本联共T梁60片，左右幅各30片，三跨共设置三个台座(每跨设置一个)，模板加工1.5套，按流水作业进行安排，平均一个台座按10天一片梁，即一个月可以完成9片梁，那么左幅30片梁完成所需时间为3个多月(100天)。
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随着环保意识和环保要求的日愈提高以及企业社会责任感的逐步增强，人们对生产、生活环境的要求不断提高。近年来，建设封闭煤场不仅圆满解决了露天煤场存在的问题而且带来了显著的经济和社会效益。封闭煤场主要有圆形和条形两种形式，圆形封闭煤场比条形煤场在运行、环保、占地面积等方面更具优势，对圆形封闭煤场的设计研究已成为重大储煤工程中关注的热点问题。大型圆形封闭煤场体量大、投资高，对其设计要点和方法的探讨具有实际意义。
1 圆形封闭煤场工艺布置
物料由堆取料机顶部进料，通过旋转堆料机向煤场堆煤，由刮板取料机旋转取料到煤场中心地下煤斗，并通过煤斗下的给煤机和输煤皮带机从底部出料。煤场内堆取料作业的运行原则为"先进先出"，可以有效控制煤场的煤堆存放时间。取料机沿煤堆面俯仰、回转取煤，能将煤场内的煤基本取净，无死角余煤。煤场内中心柱下的固定煤斗供正常出煤时用，在煤场内另设一紧急煤斗，在取料机故障或维护期间，由推煤机作业，继续向系统供煤。
堆取料机有门架式和悬臂式。门架式刮板取料机的回转由门架的行车驱动，门架行车沿挡煤墙上的轨道实现环周运行，刮板变幅机构布置在门架上，通过卷扬机实现刮板的俯仰。其特点是可降低并改善中心柱的受力状况，但门架行走台车容易出现卡轨，对挡煤墙抗侧变形能力要求高。悬臂式取料刮板的回转中心柱由行星齿轮驱动，变幅机构布置在中心柱回转平台上，实现刮板的俯仰。其特点是中心柱承受较大的弯矩，中心柱施工安装要求高。
2 圆形封闭煤场设计工作
圆形封闭煤场设计主要包括煤场机电设备和建筑工程两部分工作内容。煤场机电设备主要由中心柱及下部的圆锥形煤斗、堆料机、取料机、振动给煤机等组成。建筑工程主要包括煤场地基处理、钢筋混凝土挡煤墙和顶部大跨度钢结构网壳屋盖。目前国内已运行的圆形封闭煤场建筑安装总造价约为8 000万～11 000万，其中安装工程费用约为2 000～3 500万，建筑工程费用约为4 500～7 500万。在建筑工程费用中，一般地基基础工程造价占30%左右，挡煤墙结构造价占50%左右，钢结构网壳屋面造价占20%左右。如果圆形封闭煤场位于软土地基需要对堆煤区地基进行地基处理，则其地基基础工程所占的造价比重可能增加到40%。从上述造价分析可以看出在圆形封闭煤场工程造价中设备费用比重不大且变动幅值很小，建筑工程费用比重较大且变动幅值也大，不同设计方案可能造成工程投资相差1 000万～3 000万，如果同期建设两个或两个以上圆形煤场那对投资影响更是可观。
2.1 地基处理
为了节约用地，圆形封闭煤场直径越来越大，堆煤高度也越来越高，挡煤墙高度h1一般为13m～17m，最大堆煤高度h2可达27m～33m。按照堆煤密度0.8t/m3计算，考虑堆煤的时序性和土体固结影响，通常认为当堆煤区地基承载力不小于4x(h1+h2)kPa时可不进行地基处理，当不满足上述要求时必须对地基进行处理。各地区的地理位置，气象条件，地层构造和成因以及地基土的地质特性差异变化甚大，地基处理方法众多，比如排水固结法、振密挤密法、置换及拌入法、灌浆法、加筋法等。目前，在沿海沿江地区兴建煤场居多，该地区主要为第四纪后期形成的海相、三角洲相粘性土沉积物或河流冲积物，这类土天然含水量高，天然孔隙比大，抗剪强度低，压缩系数高，渗透系数小，触变性显著。此类工程地质条件较差的大型圆形封闭煤场的地基处理设计极为复杂，是实际工程设计中的难点。按照受力特点可将大型圆形封闭煤场分为堆煤区域、挡煤墙以及堆取料机基础三个区域，下面结合实际应用工程介绍对该类地区比较适宜的地基处理方法。
堆煤区域主要承受竖向荷载，可按复合桩基处理，其思想为堆煤荷载由桩和桩间土层共同承担，大部分荷载由桩传至桩端持力层。选用直径600的PHC桩，桩顶设托板，其上铺设碎石垫层。由于堆煤区的大面积堆载，表层土体将产生侧向变形，导致挡煤墙基础桩侧向受到挤压，桩顶弯矩较大，因此挡煤墙基础桩宜采用灌注桩以便根据桩身内力进行分段配筋。挡煤墙基础桩身内力可由大型通用有限元软件ANSYS对整个圆形煤场区域建立桩-土-结构整体模型分析计算得到。采用实体单元模拟桩和土层，用接触单元模拟桩土相互作用，考虑土体的初始应力和几何非线性大变形影响，可以计算得到较为准确的桩身内力。由于整体有限元模型牵涉到土体弹塑性非线性变形分析而且模型规模较大，为了保证分析的准确可靠，应采用不少于两个合适的力学模型进行分析比较。选用基于连续介质的快速拉格朗日算法主要用于岩土地质工程数值模拟与计算分析的有限差分数值分析软件FLAC3D同样建立桩-土-结构整体有限元模型进行分析验证。在采用同等边界条件和一致工程参数的精细化模型上，两种计算模型得到的结果基本相符，从而可以判断计算结果合理有效可用于工程设计。堆取料机基础区域主要承受竖向荷载，选用直径600的PHC桩，施工质量可靠。
2.2 挡煤墙结构
挡煤墙结构设计时考虑的荷载主要有：结构自重、堆煤荷载(满载、半载、四分之一堆载等)、网壳荷载、地震荷载、风荷载、温度(包括内外温差和季节温差)。由于温度问题的复杂性，常规的做法是采用带扶壁柱的分离式钢筋混凝土挡煤墙，这样通过设缝将温度应力释放，从构造上解决了温度应力问题。这种方案的设计思路为由扶壁柱承受侧向煤压力、顶部空间网壳结构自重和水平推力。扶壁柱的受力类似于挡土墙，计算时将网壳的支座反力作用在扶壁柱顶，计算堆煤的侧向推力及其不利组合，按照组合内力确定截面尺寸和配筋。该种做法将使设计简化，但设计得到的扶壁柱截面尺寸大，工艺布置需要扶壁柱设置于煤场外侧，这将大大增加煤场的占地面积，增加费用。
对于圆形煤场这种结构形式，力学概念告诉我们将整圈挡煤墙连成一体，环向不设温度缝对结构受力是十分有利的，然而这将面临着复杂的温度应力分析问题。鉴于现在的计算分析手段，完全可以通过有限元模型的计算分析来辅助工程设计，得到更加经济合理工程方案。为了保证计算结果的准确合理，一般可分别采用大型通用有限元软件ANSYS和SAP2000分别建立环向不设温度缝的整体挡煤墙有限元模型进行分析。通过对挡煤墙结构的受力分析，挡煤墙环向配筋在很大程度上取决于环向拉力，可以考虑在环向配筋中使用部分高强预应力钢筋，从而可以降低普通钢筋用量。
2.3 钢结构网壳
目前国内的已建和在建的圆形封闭煤场屋面均采用了双层曲面网壳结构，网壳结构的发展和大量工程实践证明，网壳结构是圆形封闭煤场一种合理和日渐成熟的结构形式，具有如下主要优点：自重轻，作为一种典型的三维结构，合理的曲面可使结构受力均匀，在节约钢材的同时结构具有较大的刚度，结构变形小和稳定性高，构件制作工厂化，施工简便，速度快，适应采用各种条件下的施工工艺，自然的曲面形状具有优美的建筑造型的同时实现了自然排水的功能。
工程经验表明，圆形封闭煤场顶部采用轻型维护结构，风荷载是大跨度钢结构网壳的主要荷载也是结构设计的控制荷载，曲面网壳表面的风压与其雷诺数、表面粗糙度、风速剖面等密切相关，网壳屋面结构风载取值困难，同时对于大跨度钢结构网壳还应考虑风压脉动对结构发生顺、横风向风振的影响。因此合理确定风荷载对于大跨度钢结构网壳设计的安全、可靠和经济具有重要的意义。为确保结构设计的安全可靠，风荷载体型系数取值μs在按现行国家规范进行计算的同时还可以充分借鉴国内外相关规范进行计算，比如参考欧洲钢结构协会或者前苏联相关规范。如果圆形煤场周边环境地形复杂或者建筑群较高且密集，还可以通过计算流体动力学软件 CFX5进行数值风洞模拟，必要的时候辅之风洞试验得到结构风致响应结果从而指导工程设计，保证结构设计安全可靠。
3 结论
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【关键词】屋面防水;施工技术;质量控制
屋面漏水是建筑工程存在的质量通病，为彻底有效的解决、杜绝屋面防水渗漏，需要从以下几个方面入手：
1 设计
结构的变形会导致防水层的开裂，当地基沉降变形时，屋面防水层的整体受沉降变形与温差变形叠加的控制，总变形超过防水层的延伸极限就会造成开裂而漏水，因此不同的地基采用不同的设防，增强结构整体刚度。除此之外，设计屋面防水应满足以下要求：1)屋面应形成连续的完全封闭的防水层;2)防水层不会因基层的开裂和接缝的移动而使防水层损坏破裂;3)防水层能承受因气候条件等外部因素引起老化;4)防水层设计应充分考虑地区条件、材料资源、施工的可靠性及使用时易出现的问题。
2 施工
屋面防水施工前，要对防水工程施工单位进行实地考察，选择施工经验丰富、技术力量强、有防水施工单位资质的单位进行施工。施工单位进场后，对作业人员针对目前在建工程屋面防水施工的方案进行全面的技术交底，以提高工人的整体素质。
屋面防水工程施工工艺、质量的控制是防水质量决定因素。
2.1 基层处理：基层表面的落地砂浆、灰尘等，用铲刀、扫把等清扫干净，基层含水率控制在9～12%;测试方法：将一块1m见方的卷材平铺在基层上，3～4h后揭开卷材无明显水印即可。嵌缝时先将分隔缝的渣土、灰尘清理干净，再用沥青建筑密封膏，将所有分格嵌满。涂刷冷底油时涂刷时先将涂料搅拌均匀，用滚刷和棕刷进行涂刷施工，施工时先涂刷阴阳角等部位，然后大面积涂刷，涂刷时要均匀、到位。在女儿墙、排气道等阴阳角及转角处先做一层不小于250mm宽的附加层，粘牢贴实。阳角在外侧做一道附加层;天沟、檐沟转角处空铺一层附加层。
2.2 通常的几种施工工艺
2.2.1 高聚物防水卷材热熔施工。先在防水基层上按卷材的宽度，弹出每幅卷材基线。将卷材对齐所弹卷材的基准线，进行卷材预铺，然后再卷起。热熔施工时，两人配合，一个人点燃气油喷灯，加热基层与卷材交接处，喷灯距加热面保持300mm左右的距离，往返喷烤。观察当卷材的沥青刚刚溶化(即卷材表面光亮发黑)时，用脚将卷材向前缓缓滚动，两侧渗出沥青为宜;另一人随后用滚辊压实。铺贴上层卷材：上层卷材与下层卷材平行铺贴，长边接缝错开1/3幅宽以上，短边接缝错开不小于600mm。方法同下层卷材一样，先弹线，再铺贴;铺贴时注意火焰强度，不可将下层卷材烧破。铺设时要求用力均匀、不窝气、铺设压边宽度应掌握好：长向和短向搭接宽度均为80mm;相邻两幅卷材接缝相互错开600mm以上;铺贴时将卷材自然松铺且无皱折即可，不可拉紧，以免影响质量。搭接缝封口及收头：搭接缝封口及收头的卷材必须100%烘烤，粘铺时必须有熔融沥青从边端挤出，用刮刀将挤出的热溶胶刮平，沿边端封严。搭接缝及封口收头粘贴后，可用火焰及抹子沿缝边缘再行均匀加热抹压封严。
2.2.2 高分子卷材冷粘施工。先在防水基层上按卷材的宽度，弹出每幅卷材基线。将卷材对齐所弹的卷材的基准线，将卷材铺开;粘贴卷材采用条粘，先将卷材折过三分之一，沿卷材和基层用板刷或滚刷，将胶液均匀的刷在卷材和基层上，待胶液干燥后(手摸不粘手为宜)，将卷材与基层粘结牢固，随后用滚辊压实。待一侧粘贴完后，再将另一侧折起三分之一，做法同上;但卷材搭接处不涂胶。铺设时要求用力均匀、不窝气、铺设压边宽度应掌握好：长短边搭接宽度均不小于80mm;相邻两幅卷材接缝相互错开600mm以上。铺贴时将卷材自然松铺且无皱折即可，不可拉紧，以免影响质量。待所有防水层全部铺贴完毕后，再将卷材搭接缝处折起，在两搭接处两层的卷材上，涂刷专用的封口胶;待胶液干燥后，将两层卷材粘结在一起，用压辊压平、压实，不得翘边、打折;最后封底一道10mm宽的密封胶。
2.2.3 涂膜防水施工要点。根据说明书的配合比要求，将粉料和液料混合在一起，用电动搅拌机强制搅拌均匀，搅拌时设专人负责。底涂施工时将配好的混合料加一定的稀料，搅拌均匀，用滚刷或棕刷，均匀地涂刷在基层上。涂刷无胎体防水层：涂膜防水层采取多遍涂(刮)刷，用滚刷均匀涂刷防水涂料，不漏刷、不积堆;待第一道防水层凝固后，再刷第二道、第三道涂层，直至涂膜厚度达到设计厚度。 涂刷有胎体的防水层：先将胎体平铺在基层上，浇上涂料用胶皮刮板刮匀;胎体短边搭接不小于70mm，长边搭接不小于50mm;第一道固化后再用同样的方法涂刷第二涂层，第二层胎体与下层胎体平行，接缝错开幅宽的1/3以上;最后刷一道或多道面涂，直到厚度达到设计要求。
2.3 细部构造处理
2.3.1 女儿墙卷材收头做法：在结构施工时在女儿墙下口留出一个槽，并在槽的上方留一个出台，并抹灰成鹰嘴滴水;在防水卷材施工时，将防水卷材做至槽内，并用水泥钉钉牢，卷材上口用聚苯塑料泡沫封堵密实。
2.3.2 雨落口防水做法：雨落口的坡度要找平，周围500mm内坡度为10%，防水层做至雨落口内。
2.3.3 出屋顶管道防水做法：出屋面管道在封周边洞口时，要采用干硬性水泥砂浆内掺水泥用量10%的徽膨胀剂UEA;找平层施工时管根做成圆弧形;在防水层外层做一道加强层，防水层上口采用专用金属箍拴牢。
2.3.4 返坡做法。水落口安装时位置、标高、坡向要正确。标高不得过高也不宜过低。水落口标高应考虑排水坡度和找平层、保温层、防水层等的厚度。水落口安装时与女儿墙或屋面板四周应用细石砼(掺膨胀剂)嵌填密实，安装牢固。水落口周围直径500mm范围内坡度不应小于10%，水落口与基层接触处，应留宽20mm，深20mm凹槽，嵌填密封材料。水落口的附加层施工应仔细认真。铸铁(铁制)水落口附加层采用双层做法，先将250mm宽卷材卷起搭接不小于100mm，伸入水落口内大于50mm，粘牢贴实，外露部分剪成条状翻贴在水落口外周围平面上，再剪一块不小于600×600mm的方形卷材对准水落口中，剪成“米”字形向口内下贴牢，然后按规定铺贴大面积卷材。
2.3.5 屋面山墙、女儿墙泛水渗漏。因材料收头构造不合理，卷材张口没有订牢，封口处未用密封材料密封或封闭不严。砖砌女儿墙高度较低时，卷材收头可直接铺至女儿墙压顶下，用金属压条钉压固定，并用密封材料封闭严密，压顶上部抹灰放坡端部抹鹰嘴滴水。女儿墙较低时，也可将防水卷材上卷上至女儿墙厚的1/2处，然后再做混凝土压顶。
2.4 蓄水试验及验收
防水层施工完毕后，蓄水48小时后,施工单位首先实行自检，自检合格后报监理单位验收，监理单位验收合格后报建设单位，由建设单位组织三方验收，验收合格后方能进行下一道工序施工。
3 防水保护层
3.1 不上人屋面防水保护层。不上人屋面防水保护层卷材自带保护层(砂、页岩、云母、锡膜等)：铺贴卷材时注意保护防水保护层;完成后根据对损坏的部位，用相同的材料进行修补。不带保护层的卷材在屋面防水层施工完成后，表面涂刷一道与卷材相溶的防水涂料，随后均匀撒一层页岩(或砂、云母等)保护层。涂膜防水层在防水层达到设计要求厚后，在最后一遍涂料上，均匀撒一层页岩(砂或云母等)保护层。
3.2 上人屋面防水保护层。上人屋面防水保护层要求水泥砂浆(或细石混凝土)整体保护层。找坡、冲筋：在验收完成的防水层上先铺一层聚氨酯无纺布隔离层，再在防水层上，根据雨落口和屋脊的高度情况拉线找坡、冲筋。设置分隔木条：根据屋面情况埋设木分隔条，分格间距基本一致。对于水泥砂浆保护层，分格面积为1m2，对于豆(细)石混凝土，分格面积为36 m2。在女儿墙周圈，距女儿墙300mm处留置30mm宽通缝，埋置30mm宽的木条。砂浆搅拌：使用32.5Mpa及以上水泥和中砂，按1：2.5～1：3的比例使用机械搅拌。将搅拌好水泥砂浆摊铺在防水层上，用刮杠沿冲筋刮平，用铁抹子压光。分格缝处理：剔出分格木条，然后用建筑密封膏封闭。
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关键词： 深水基坑 单壁钢板桩围堰设计施工
中图分类号：TU74文献标识码： A
一、工艺特点
1、“单壁钢板桩+钢支撑”的结构体系，采用标准和质量轻的钢构件组成，无需大型的水上起重及插打设备，便于安装及施工控制，降低了施工难度;钢支撑采用“角撑+对撑”结合，为承台施工预留了很大的空间，方便了施工。
2、通过设置封底混凝土有效地解决了围堰抗渗、抗浮托等技术难题，环保效益显著。
3、从上至下分层加支撑―分层抽水的“逆作法”施工工序，工序简明，便于施工管理。
4、 钢板桩100%的回收率，提高了材料周转率;减少了用钢量及封底混凝土数量，节约了成本;便于施工，缩短工期。
5、围堰施工的一般要求
1)堰顶高度：宜高出施工期间可能出现的最高水位(包括浪高)50cm~70cm,用于防御地下水的围堰宜高出水位或地面20cm~40cm;
2)围堰外形：应考虑围堰期间客流断面被压缩后，流速增大引起水流对围堰、河床的集中冲刷及对航道、倒流、农用排灌等的影响;
3)围堰面积：应能满足基础施工的需要;
4)围堰断面：应能满足堰身强度和稳定(防止滑动、倾覆)的要求。
二、工程概况
某大桥跨度组成为5x25m+(48.5m+75m+48.5m)+6x25m，全长454. 4m，设计荷载:汽车一超20级，挂车一120，桥梁净宽:2x净一11. 25m，主桥采用挂兰悬浇施工，6#,7#主墩位于水中，承台尺寸为10. 3m x 6. 4m x 2. 5m，低桩承台，左右幅共计4个，埋深在水下12m，河床下5一6m，采用4个围堰单独施工。主墩高度12. 6m，出水 3. 6m。望虞河为V级航道，连通太湖与长江，兼有泄洪和引水功能，河面宽130m，水深6一7m，泄洪和引水时涨落较大，水流较急，河床地质分布主要为亚砂土、粉沙、软粘土和粘土，硬粘土埋藏较深，给钢板桩人土部分的受力及计算带来了一定的问题和困难(参见图1)
圈1水中墩钢板桩围堰地质剖面圈
三、总体方案选择
原定采用双壁钢围堰施工，但考虑到堰体将高达16m以上，投入大、成本高、施工周期长，且在施工中涉及到加工、浮运、装吊、定位下沉、对接、纠偏、封底、水下切割等一系列工序难题，而钢板桩围堰具有成本低、周期短、止水效果好、打拔容易，与内部支撑结合后整体刚度大，入土深度满足后无需封底等优点，故选用钢板桩围堰施工。如图2所示，堰体平面尺寸为11.6x8.4m，板桩长度22m，基坑深度达12m，设置4道支撑，其中第四道为双排。如此长的单壁板桩作围堰用于如此深的水中基坑较为少见，要求在技术论证、设计和施工中均要严密谨懊，加强控制和监测。
图2钢板桩围堰平面示，单位:cm
四、围堰设计及施工工艺
1、围堰设计
1)围堰材料
考虑钢板桩长度较长，选用截面刚度较大的拉森Ⅲ型钢板桩。
2)围堰边线
由于左右幅承台不在一条直线上，钢板桩沿单个承台布置，围堰边距离承台轮廓线最小距离为120cm。
3)标高
根据潮汐表，钢板桩围堰顶标高设为+4m，高出最高潮水位80cm;钢板桩长度为18m，底标高-14m。
4)支撑
由于承台高度不大，仅为4m，为节约工期起见，缩短承台基坑开挖后的暴露时间，承台混凝土施工考虑一次完成。
围堰内土方开挖共设置三层内支撑。由于19#、20#墩承台标高不一致，支撑标高也有差别。其中19#墩第一层支撑设在围堰钢板桩顶标高以下100cm标高+3m位置，第三层支撑设在承台面标高以上60cm即标高-1.7m位置，第二层支撑设在标高+1.0m位置;20#墩第一层支撑设在围堰钢板桩顶标高以下100cm标高+3m位置，第三层支撑设在承台面标高以上60cm即标高-3.0m位置，第二层支撑设在标高+0.0m位置;为结合使用钻孔灌注桩平台材料，支撑采用直径600mm，壁厚8mm的钢管;为保证钢管支撑的稳定性，三层钢管间用[16槽钢做剪刀撑连接。内支撑平面之间使用I36工字钢作为系杆连接，另外，在围堰转角位置每层围檩设与围囹材料一致的工字钢斜支撑，支撑与钢板桩直线边的角度为1：1。
围堰内降水时边抽水边支顶，抽水到支撑标高位置做好支撑后才开始继续抽水直先在桩基护筒上如图焊接钢板牛腿，在牛腿上架设I36工字钢做支撑梁，然后按照围堰设计边线放样，架设间距为40cm的两根I36工字钢分别作为内外导向杆，中间预留钢板桩施工轨道。即完成钢板桩的定位及导向系统。钢板桩的施打如图施打始点位置开始，顺着轨道施打，在两端合拢点合拢。当钢板桩施打到支撑梁位置时，要调整支撑梁位置，在已施打钢板桩位置处加焊联系杆，使内外导向杆连接牢固，钢板桩插打时，单桩逐根打入法施打钢板桩，先行插打单根钢板桩，待全部合拢以后再进行加接钢板桩，相邻的钢板桩的焊接借口不宜在同一断面，相错1米左右。钢板桩围堰施打时，委派专门人员跟踪，记录每根钢板桩的入土深度，确保钢板桩都能达到预定设计底标高。 在围堰转角位置,将一条钢板桩竖向剖成2条,并按照围堰转角的角度900重新等强度焊接后使用;围囹在该位置分别将长边和短边的材料切割成450角度后焊接。
2、水下吹砂及、抓斗船挖泥
采用水下吹砂挖泥结合抓斗船，将砂层底面降低到封底混凝土的底面，由潜水工在封底混凝土高度范围内的钢板桩表面人工布置沥青油毛毡用于隔离钢板桩与封底混凝土，同时将封底混凝土范围护筒壁上泥沙要清理干净，使封底混凝土与护筒结合紧密。
3、浇注水下封底混凝土
1)混凝土供应系统
水下混凝土质量及灌注顺利与否，很大程度取决于混凝土的供应量。根据20#墩右幅承台钢板桩围堰的面积计算，该围堰封底混凝土的灌注方量大约为：17.6*10.6*1.2=223(m3)，封底混凝土供应由南岸1台150m3/h搅拌站完成，6台10m3混凝土运输车运送至围堰边，用1台37m混凝土汽封底混凝土施工图每根导管长约12.5m，利用吊机控制以便在封底过程中控制导管移动位置，并在导管底节焊接两个卡环，灌注时穿上细钢丝绳，便于准确调整导管口位置及拖动导管控制位移。砼灌注前将灌注用导管准确测量并做好标记以便控制标高。
2)封底混凝土强度验算
封底混凝土在上浮力作用下的内力，可近似简化为简支单向板计算，封底混凝土抗拉强度：
ƒ =1/8 × Qι2/W=3ι2[rw(h+d)-rc×d]/4×2d。
其中，ƒ为封底混凝土抗弯曲强度;ι为基坑底小边尺寸;Q为 封底底面静水压力;W 为封底混凝土每1m 宽截面的抗弯模量;h 为封底顶面处水头;d为假定的封底混凝土最小厚度;rw为水的容 重;rc为混凝土的重度。
ƒ =3×13.22×[10×(8.6+2)-25×2]/4×4=1.83MPa。
C25混凝土抗拉强度为1.9MPa，故水下混凝土强度需不小于C25。
4、钢板桩围堰的施工
钢板桩使用前须进行锁扣通过检查和桩身缺陷、焊接检查，并分类、编号，堆放在驳船上，不合适的严禁使用。单块桩两侧锁口在插前均要涂以黄油或热的混合油膏，以减少插打时的摩阻力，并增加防渗性能。
1)插打与合拢
导梁安装：施打前必须先制作和安装导梁用以导向，内外导梁净距离比钢板桩墙厚度尺寸大8-10mm。导向梁应用较大规格的槽钢或其它型钢制作，必须具有一定竖向和侧向刚度，保证打桩时不变形，正确导向。
钢板桩插打：根据现场作业条件和地质资料，采用60t浮吊悬挂90kw振动锤(激振力50t)插打钢板桩，浮吊扒杆长度须达到33-36m。插打时，浮吊首先需要准确定位抛锚，每根桩尤其是第一根桩打入时加强定位和双向垂直度检查控制，必须保证位置准确，垂直下沉，插打顺序由上游分两头向下游合拢，可一次打到设计标高，随时检查桩身是否垂直，不符合要求时立即纠正或拔起重新施打。
支撑安装：用HPE型钢(400×400)作为水平环撑，斜撑用双槽钢组合截面，与环梁连接处四周满焊，建立围堰支撑系统。斜撑端部采取有效措施对焊缝加强，防止剪切破坏。围堰支撑随抽水和基坑开挖到相应深度后设置，严格控制分阶段开挖深度，每层支撑安装完成并检查合格后方可继续开挖。
2)基坑开挖
采用随撑随挖的方式抽水或开挖。抽水到河床面后,采用高压射水、吸泥的开挖工艺开挖河床土方,由中心向四周开挖,严禁超挖。在基底角部留置2一4个积水坑,坑深视基底渗水量决定,并用水泵昼夜排水,确保基坑内不积水。在开挖和整个施工过程中注意对桩墙的位移、沉降进行观测,遇异常情况立即停止开挖以及其它作业,通知坑内人员迅速撤离,并采取回灌、加撑等措施处理,加固后方可继续施工,以确保安全。
基坑开挖完毕,基底土质与设计相符,较为干燥,无流沙、涌水等现象。整平基坑内土后,浇筑10cm厚硷垫层。
3)支撑拆除及板桩拨除
在完成承台和桥墩施工后,安装墩旁托架、管桩等结构,然后拆除围堰。拆除时需进行换撑,具体做法是:抽干堰内积水,用料斗装沙回填到围堰桩墙与承台之间的空间内,填砂顶面距承台顶面40cm,整平后灌注C25混凝土至承台顶面 (注意留置试件 ),形成厚度为40cm的环梁支撑,洒水养护至设计强度后,拆除第四层支撑,然后继续向基坑内灌水,依次将支撑逐层拆除,将整个围堰内回灌完毕使内外水面一致,再用浮吊和展动锤以上游下游侧面的顺序逐个拨出钢板桩。
结束语：深水基础施工是桥梁施工的成败的关键，如何根据其基础及工程地质等特点，选择最佳的实施方案必然会起到不同的效果，单壁锁口围堰是一种适合基础埋深较浅，地质条件相对较差的深水基础施工，具有快速、整体性好、止水效果等好的优点，具有良好的经济效益。
参考文献：
[1]谢少新;拉森钢板桩围堰在跨海湾大桥水中墩承台施工中的应用[J].交通科技,2010
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关键词：钢筋砼连续梁;裂缝处理
中图分类号：TU755
本公司参建的一条一级公路的A、B、C三个互通立交均为钢筋砼连续梁，共八幅桥(其中A互通四幅，B互通两幅，C互通两幅)，结构形式相同，设计图纸基本一样。在前五幅桥浇注拆模以后，梁底均存在不同程度的裂缝，以A互通立交Ⅱ号桥较为严重。现就A互通Ⅰ、Ⅱ号连续梁的施工及其它工程相似结构桥梁的情况，对A互通砼连续梁裂缝的处理作一探讨。
一、工程概况
互通立交桥上部结构为20+25+20M钢筋砼连续梁，梁高1.4M，设计荷载为汽车一超20，挂车-120，下部结构为柱式墩，Φ1.5M钻孔灌注桩基础，桥台为重力式U型桥台.Ⅰ号桥右幅和Ⅱ号桥双幅连续梁梁体落架后发现Ⅰ号桥和Ⅱ号桥右幅中跨及Ⅱ号桥左幅连续梁边跨和中跨跨中出现裂缝，以Ⅱ号桥左幅中跨尤为严重，分布见附图，特点为：①在纵桥向基本对称于中跨跨中分布，且分布在最大间弯距控制截面附近;②边跨裂缝走向为横桥向，断续贯通;③中跨跨中底板底面裂缝呈间距10-20CM平行分布状态，多为横桥向，连续贯通裂缝，靠近跨中的部分裂缝开裂延伸至外侧腹板或翼板，裂缝最大延伸高度距翼板顶面约23CM，裂缝宽度多在0.1MM至0.2MM之间。
二、静载试验
裂缝出现后立即停止了类似结构钢筋砼连续梁桥的施工，为判断梁体能否满足设计和承载能力的要求，委托东大检测中心对裂缝较为严重的A互通Ⅱ号桥左幅于2008年9月23日至30日进行静力荷载试验。
静力荷载的确定及加载方式：此静载试验采用三轴载重汽车(重约300KN)充当，试验荷载的等效换算考虑了二期恒载和设计汽车荷载(见表1)，静力荷载按设计标准活荷载产生的该试验项目最不利效应值的30%、60%、80%、100%分四级加载，两级卸零，加载方式为单项逐级递加到最大荷载，逐级卸到零荷载。加载时根据预先布置的应力、挠度、裂缝观测的各测点，在各次加载中根据其效应的不同，分别作梁体表面应力、挠度的测量，裂缝的出现与扩展及卸载后的闭合情况进行观测与检查。
表1静载试验计算荷载率
试验结果及结论：通过加载试验对各测点的观察和测量，得出各段面在静力荷载作用下的应力(应变)和挠度(见表2、表3)，同时经仔细观察，在试验加载过程中未有新裂缝出现，裂缝的宽度变化微小。从试验结果看，该结构处于正常的弹性工作状态;承载能力满足设计要求;现有裂缝的存在不影响结构的正常使用。
表2荷载试验结构应力校验系数
表3试验荷载作用下箱梁挠度计算值与实测值
三、裂缝的处理
静载试验后，为保证结构使用的耐久性，根据以往的经验，对所有裂缝利用自动压力灌浆器进行了灌注和封闭。灌缝所用胶分为AB灌浆树脂YJ封缝胶两种。此灌浆器适合修补0.05-3MM裂缝，AB树脂具有收缩小、强度高、韧性好、适应能力强等特点。本次所用为AB-1型。
进行灌缝施工时可分次、分批进行，步骤如下：1、进行砼表面清理，清除裂缝表面的灰尘和油污;2、根据所观测裂缝宽度，等距离每隔25CM确定注入孔位置，设置注入孔;3、彩YJ封闭胶进行封闭裂缝，在注入孔位置贴胶带预留注入孔;4、揭去孔上胶带用YJ封缝胶将塑料底座粘于注入孔上;5、将AB灌浆树脂注入塑料管，装上灌浆器开始自动灌浆，若树脂不足，可补充树脂继续灌入;6、注入完毕待树脂初凝后(约50分钟)拆除灌浆器，拆掉底座，清理表面封缝胶。
A互通Ⅱ号桥按上述工艺进行压浆灌缝后，经路面施工车辆和沥青砼桥面铺装施工，未发现裂缝发展，也未发现新的裂缝产生;且所经灌浆封闭的裂缝也未再发生开裂，表明此种裂缝灌浆处理方法效果比较理想。
四、裂缝形成原因分析及建议
此桥的施工阶段我一直在施工现场，特别是Ⅰ号桥右幅拆架始终在现场观测。当随梁试块达到37.8 Mpa时(梁体设计标号为30号)即砼浇注10天后开始安排落架工作，落架前先解除支座约束，拆除了翼板和腹板的模板，未发现有裂缝产生，落架时三跨同步进行，自各跨的跨中向支点(墩台)方面依次对称落架，分三次落完，每次5CM，并随时观测桥面有无变化。落架后发现中跨跨中底板和腹板有裂缝产生，一天之后裂缝无明显变化。因此我认为裂缝隙产生的原因为在支架拆除以后，梁体产生挠度，致使梁体底板砼面受拉产生裂缝。
针对Ⅱ号桥裂缝的产生及处理，对此种结构钢筋砼连续梁梁，我提出如下建议：
1、设计上采取可行构造措施，降低裂缝宽度，可考虑减小受拉主筋直径，同时增加主筋根数，减小钢筋间距的方法，或考虑局部增设防裂钢筋网的方法。
2、提高钢筋用量，物别是主盘用量，提高安全系数。A互通Ⅱ号桥发现裂缝后，曾要求设计部门增加钢筋数量，但经设计院重新计算，和另一设计部门验算后，表明图纸钢筋满足受力需要，要求施工单位按图纸进行施工Ⅰ号桥右幅。Ⅰ号桥右幅浇筑后中跨同样有裂缝产生，同时我惧到其它工程类似结构型式的桥梁图纸，通过钢筋对比(见表4)，发现A互通Ⅱ号桥跨度最大，而每立方米钢筋含量最低.
表4桥梁设计钢筋对比表
3、提高砼标高和抗拉能力，同时加强养生防止发生干缩裂缝。在设计中砼是不考虑承受拉应力的，而实际施工时，梁体浇注前对支架和基础进行了1.2倍的预压，以减少梁体拆架前的变形，梁体落架后产生的挠度必然使梁体底板表面砼承受拉应力A、B互通两连续桥相比较，B互通裂缝比较轻微，其中砼配合比中水泥用量也比较高。
